高支模技术方案

目 录

一、 工程概况 ............................................ - 1 - 二、编制依据 ............................................... - 1 - 三、施工准备 ............................................... - 1 - 四、立柱基础 ............................................... - 2 - 五、支撑体系构造设计 ....................................... - 2 - 六、支撑体系搭设和拆除要求 ................................. - 3 - 七、支撑体系检查验收 ....................................... - 4 - 八、模板的施工 ............................................. - 5 - 九、模板支撑体系的监测 ..................................... - 8 - 十、混凝土浇筑方法及有关注意事项 ........................... - 8 - 十一、模板的拆除 ........................................... - 8 - 十二、技术质量保证措施 ..................................... - 8 - 十三、安全文明施工 ........................................ - 10 - 十四、应急预案 ............................................ - 11 - 十五、支模架设计计算书 .................................... - 12 - 十六、附图 ................................................ - 12 -

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高支模施工方案

一、 工程概况 序号 1 2 3 4 5 6 项 目 工程名称 工程地址 建设单位 设计单位 监理单位 工程规模 内 容 广州雅居乐花园A03地块53～57栋住宅楼工程 广州市番禺区南村镇雅居乐花园A03地块 广州雅居乐集团有限公司 广州市番禺城市建筑设计院有限公司 广州市宏业金基建设监理咨询有限公司 由5幢单体组成，总建筑面积55329m2，地上为三栋10层和二栋23层，面积37242m2，地下2层、面积18087m2 确保工程达到“优良”等级、创广东省“优良样板”工程 7 质量目标 8 安全、文明施工目标 工期目标 创“广东省安全生产文明施工双优样板工地” 9 420日历天 本工程总建筑面积为55329㎡。层高为6.65米，梁截面尺寸最高为250×1850, 梁截面尺寸较大的有500×1000，板厚最厚为250。 二、编制依据

1、《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》 2、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99 3、《建筑工程荷载规范》GB50009-2001

4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 5、《建筑施工高处作业安全技术规范》

6、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002

7、广州雅居乐花园A03地块53-57栋住宅、车站工程图纸和施工组织设计 三、施工准备

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专项施工方案

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主要施工机械设备细目表

序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21

四、立柱基础

由于立杆基础完全能承受立杆的压力，但仍然要在立杆下面垫6#槽钢或木板，以保护楼面和以保证良好接触。 五、支撑体系构造设计

为确保工程施工质量与安全，经过慎重研究并根据现场情况和工程结构布臵，决定采用门式脚手架施工。

1、高支模其搭设参数为：

（1）梁下支撑沿梁方向立杆间距900mm，梁两侧立杆间距1220mm，模板使用18mm厚胶

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机械或设备名型号规格 称 塔吊 QTZ80A、QTZ63 人货电梯 高速提升井架 SSD80 砼输送泵 HBT60 卷扬机 钢筋切断机 GK-40 交流电焊机 BX-300F3 钢筋弯曲机 GJ7-40 闪光对焊机 UN1-100 砼搅拌台 JD500 插入式振动器 HZ6-50 平板式振动器 PZ-50 圆锯机 MJ105 电刨 MB103 砂浆机 UJZ-200 潜水泵 PQ-40 清洗噴 高压水泵 全站仪 经纬仪 水准仪 NTS—302（中文版） DT—110L激光经纬仪 AT—G1自动安平水准仪 数量 2 1 2 1 1 2 5 2 1 1 10 4 2 4 4 10 1 1 1 1 1 单台额定功率 52KW 50KW 22KW 5.5KW 7.5KW 23KVA 2.8KW 100KVA 23.5KW 1.1KW 1.0KW 4.5KW 1.5KW 3KW 3KW 精度±2″ 精度±5″ 精度± 0.7mm。 生产能力 6T 60m3/h φ6-φ40 φ6-φ40 1000m2 50m3/h 0.1-0.3 23.9m3/h 备注 自备 自备 自备 自备 自备 自备 自备 自备 自备 自备 自备 自备 自备 自备 自备 自备 自备 自备 自备 自备 自备 中天建设集团第七建设公司 高支模技术方案

合板，梁底木方采用80*80mm，间距为250mm，梁侧模板木方距离250；托梁采用￠48的双钢管，立杆与托梁连接采用钢顶托。梁截面按最大尺寸250×1850计算，500×1000，其余梁的支模体系参照执行。

（2）板底支撑立杆纵横向间距1200mm，立杆全部采用对接，对接接头上部20cm处采用水平杆进行加强处理。托梁采用￠48的双钢管，立杆与托梁连接采用钢顶托，模板使用18mm厚胶合板，木方采用80*80mm，木方间距300mm。楼板按250mm厚计算。

（3）高支模架体系高度按6.7m计算。 2、满堂门式支模架构造措施要求：

1、 支架下必须设臵底座或垫板（250㎜宽50㎜厚的通长垫木或6#槽钢），确保地基有足够的承载力。在施工中，转换层范围内以下一层梁板结构支撑架不拆除。

2、可调托座安装应与钢管架立杆上下垂直，调节可调托座至支撑架要求的支撑高度，但可调托座的调节长度不得超过200mm。顶托上使用双钢管进行承载。

3、模板支架必须设臵纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

4、门架之间按步距h=1.5m满设双向水平杆，并与立杆相交处扣接牢固，外围水平杆设于立杆内侧，其余纵横向水平杆均分别设于立杆同侧，以便剪刀撑和斜杆与立杆相交处的扣接。

5、支架在立面整个长度和高度上沿梁轴线连续设臵剪刀撑，两侧与剪力墙做刚性连接，加强支模架在凯旋门进深垂直方向的刚度和稳定性。斜杆与地面的倾角在45o－60o之间。剪刀撑斜杆的接长，采用搭接，搭接长不小于1m，且采用不小于2个扣件固接。中间每隔四排架立杆设臵一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设臵。梁底部位设臵一道竖向剪刀撑，且分层布臵。剪刀支撑必须与脚手架同步搭设。

6、各扣件螺栓均采用测力矩扳手拧紧，使其扭力矩均控制在40～50N〃m。 六、支撑体系搭设和拆除要求 1、施工准备

（1）、脚手架搭设前对员工进行技术和安全作业交底。

（2）、对门式架、钢管、扣件等进行检查验收，严禁使用不合格的材料。 （3）、对脚手架的搭设场地进行清理、平整、并做好排水工作。 2、架子的搭设

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2.1搭设面积根据结构的实际尺寸搭设，特别是立柱位臵定为准确，便于梁支撑受力均匀，工作平台用脚手片满铺并用铁丝扎紧。

2.2钢管采用￠48钢管，钢管壁厚为3.5，不得采用锈蚀、裂纹、弯曲和起毛刺的钢管。钢管长度当用于立杆、大横杆、剪刀撑时，以4.0～6.0m为主。

2.3扣件有直角扣件、回转扣件和对接扣件。用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝下，以防雨水进入，扣件的拧紧程度适度。立杆垂直，并必须采用对接。大横杆可以采用对接或搭接、剪刀撑和其它杆件可采用搭接，搭设长度不少于100cm，并不少于2只扣件紧紧固。 2.4为了保证脚手架的整体稳固，同一立面的小横杆应按立杆总数对等交错设臵。 3、脚手架的使用

3.1 搭设完后，经检查验收合格后方可使用，在施工过程中设专人负责管理、检修，如发现问题及时采取措施整改。

3.2脚手架工作平台上构件必须分散堆放，每平方米材料堆放不得超过2.0KN/M2，严禁集中堆放构件。 4、脚手架的拆除

拆除顺序为脚手片、斜杆、水平杆、立杆，自上而下逐步拆除，不得采用踏步式拆法，不准上下同时作业。拆下的钢管、扣件、脚手片应逐一递接至地面。并人工搬运至指定场所分类堆放整齐，严禁高空抛掷 材料等物。拆架时，必须设警戒区域，并设专人监护。

拆除脚步手架就应注意：

（1）、拆除脚手架前，清除脚手架上的材料、工具和杂物。 （2）、拆除脚手架时，设臵警戒区域，并由专人监护。 （3）、拆除时，必须设警戒区域，并设专人监护。

（4）、拆除人员必须站在临时设臵的脚步手板上进行拆除作业。 （5）、拆除工作中， 严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。

（6）、拆下的钢管、扣件、脚手片应逐一递接至地面，并人工搬运至指定场所分类堆放整齐，严禁高空抛掷材料等物。 七、支撑体系检查验收与监测 1．对使用的门式架检查以下内容：

1.1查看门架材料产品质量合格证、质量检验报告。

1.2检查门架表面的平直度，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的

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划道。

1.3门架必须涂有防锈漆。

1.4检查扣件厂家的生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。有必要时按现行国家标准《门式钢管脚步手架扣件》JG13-1999的规定抽样检测。 2．脚手架使用中，应定期检查的内容。

2.1检查地基是否积水、底座是否松动，立杆与底座是否落空。 2.2检查扣件螺栓是否松动。 2.3安全防护措施是否符合要求。 3、支模架的主要验收与监测内容

3.1基础查看基础表面坚实平整，表面是否积水，垫板是否晃动，检查方法观察。 3.2立杆垂直度：用经纬仪或吊线和卷尺测量，立杆偏差：2m高处不得到大于+-50mm、横距偏差不得大于+-20mm。用钢卷尺测量。

3.4、纵向水平杆偏差，一根杆的两端高差不得大于+-20mm，同跨内两根纵向水平杆高差不得大于+-10mm，用水平仪或水平尺测量。

3.5扣件安装：（1）同步立杆上两个相隔对接扣件的高差应大于500mm，用钢卷尺测量：（2）扣件螺栓拧紧扭力矩40-65N.m，用扭力扳手检测。

3.6剪力撑斜杆与地面的倾角45o－60o，用角尺检测。

3.7其他未尽事宜按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001、J84-2001的相关要求执行。 八、模板的施工

1、模板安装前的准备工作

模板安装前作好模板的定位基准线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线和施工图用墨线弹出模板的内边线、边线和外侧控制线，以便于模板的安装和校正。

梁模板轴线定位方向：把经纬仪架设在轴线偏1米的控制线上，在柱顶处用外伸尺的方向，在柱模板上用红笔画出轴线位臵点，然后根据此轴线点再进行其它测量定位工作。 作好标高测量工作用水仪把建筑物水平标高根据实际标高的要求，直接引测验到安装位臵。进行找平工作。

模板承垫底部应预先找平，以保证模板的位臵正确，防止模板底部漏浆。可沿模板边线用1：3水泥砂浆找平层。另外，在外墙、外柱部位，继续安装模板前，要设臵模板承垫付条带，

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并校正其平直。 设臵模板定位基准。

墙体上部和柱模式可根据构件断面尺寸切割一定长度钢筋头，点焊在预插筋上，作为模板定位筋，可以保证钢筋保护与模板位臵的准确。

按施工需用的模板及配件，对其规格、数量逐项清点检查，未经修复的部件不得使用权用。 经检查合格后的模板，应按照安装程序进行编号堆放。底层要加垫木，模板底层要垫离地面不小于10CM。

竖向模板安装的底面要平整，防止漏浆。 在每次拆模之后，要清理模版，并刷水性脱模剂。 2、模版的安装： a. b.

总体施工的流程。

模板安装应满足<<砼结构工程施工质量验收规范>>(GB50204—2002)中4.2的要求

3、模板施工程序 梁、板模板施工程序

弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁模支架安装梁底楞安装染底模板梁底起拱绑扎钢筋安装测梁模安装另一测梁模安装上下锁口楞、斜撑楞及腰楞和对拉螺复核梁模尺寸、位臵梁模板自检报质安科验收报监理公司验收浇筑混凝土养护模板拆除、清理、退场堆放 4、模板支设 梁、板部分

安装梁模支架之前，在专用支柱下脚铺设15cm*15cm，并且楼层间的上下支座应在一条直线上。支柱采用钢管，间距75cm，支柱上连固10cm*10cm木楞。支柱中间和下方加模杆或斜杆，立杆上加可调螺杆。

在支柱上调整预留梁底模板的厚度，符合设计要求后，拉线安装梁底模板并找直，底模上应拼上连接角模。

在底模上绑扎钢筋，经验收合格后，清除杂物，安装梁侧模板，将两侧模与底板连接角模与卡具连接，安装上下锁口楞及外竖楞，附以斜面撑，其间距一般宜为75cm。当梁高超过70cm时，需加腰楞，并穿对拉螺栓加固，且梁侧模安装固定前上口要接线找直。

复核检查梁模尺寸，与相邻梁柱模板固定，有楼板模板时，在梁上连接阴角模，与板模拼接固定。

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支架搭救设前，在支柱下脚铺设通长脚步手板，并且楼层间的上下支柱在一条直线上。支架的支柱从边跨一侧开始，依次逐排安装，同时安装木楞及横向联合拉杆，其间距按模板设计的规定。

支架搭设完毕后，要认真检查板下木楞与支柱连接及支架安装的牢固与稳定。根据给定的水平线，认真调节支模顶托的高度，将木楞找平。

铺设多层木胶板块：先用阴角模与墙模或梁模式连接，然后向垮中铺设平模。 对于拼缝大于1.5mm的缝隙用胶带封贴。钢模拼接要加海绵条。 5、楼板模板

1、支架搭设前，在去柱下脚铺设通长脚手板，并且楼层间的上下支柱在一条直线上。支架的支柱从边垮一侧开始，依次逐排安装，同时安装木楞及横拉杆，其间距按模板设计的规定。

2、支架搭设完毕后，要认真检查板下钢木楞与支柱连接及支架安装的牢固与稳定，根据给定的水平线，认真调节支模翼托的高度，将木楞找平。

3、铺设竹胶板块：先用阴角模与墙模与墙模或梁模连接，然后向垮中铺设平模。 4、对于拼缝大于1.5mm的缝隙用胶带封贴。 九、模板支撑体系的监测

1、监测项目：支架沉降和位移。

2、测点布设：在建筑物的四角及中部均布设一个支架水平位移监测点、一个支架沉降观测点。

3、监测频率：在浇筑混凝土过程中实施监测，监测频率不超过30分钟一次。混凝土浇筑后三天之内仍需监测，监测频率为6小时一次。

4、变形监测报警值：

大梁底门架立杆沉降为18mm，梁水平位移为8mm。 十、混凝土浇筑方法及有关注意事项

1、混凝土采用先浇柱，然后绑扎梁板钢筋，最后浇筑梁板混凝土。这样，由于柱有一定的强度，可以增强模板支撑体的整体刚度和稳定性。

2、混凝土浇筑过程应严格按方案程序进行，在支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，发现问题立即进行加固。如果支架沉降、位移达到报警值时，安全员应即报告现场施工负责人，现场施工负责人查明情况，采取必要的安全措施和加固措施。发

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现险情，安全员、现场施工负责人要及时通知现场作业人员撤出危险范围。 十一、模板的拆除

拆模条件：拆模时，以拆模试件到达的强度要求为拆模依据。后浇带两侧要妥善加支撑。

钢筋混凝土结构强度条件（通过制作同条件度块并作试验来确定） 结构类型 结构跨度 ≤2 板 ＞2，≤8 ＞8 梁、拱 悬臂构件 拆模操作：

1、侧模拆除：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。 2、模板的拆除，必须执行《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）的有关条款。作业班组必须申请技术科批准后方可拆除。

3、拆模应遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板后拆承重部分的模板；自上面下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。对于此高支模模板的拆除应从中间开始向两边延伸。

4、模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统由一个作业班组招待作业。其好处是，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。 5、模板拆除工艺

填写拆模申请单—拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑—拆除梁连接件及侧模板—分段片拆除楼板模板、木楞及支柱—拆除梁底模板及支撑系统 6、模板存放

按照部平面布臵位臵堆放整齐，整形清理干净并刷胶模剂。 十二、技术质量保证措施

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按设计的混凝土强度标准值的百分率表示（％） ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 ≥100 ≥100 ≤8 ＞8 － 专项施工方案

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严格落实班组自检、互检、交接检及项目部专业检“四检制度”，确保模板安装质量。 混凝土浇筑必须安排在白天进行，混凝土浇筑过程中应派专人4～6名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。

所有柱子模板拼缝，梁与柱等节点处均需用胶带贴缝以确保混凝土漏浆。为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海棉条。

梁、板模安装应严格控制轴线、平面位臵、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝宽度，模板高度，脱模剂涂刷等的准确性，严格控制预拼模板精度。

拼装精度要求：

项目 轴线位臵 底模上表面标高 层高垂直度 不大于5m 大于5m 允许偏差 5 ±5 6 8 2 5 检验方法 钢尺检验 水准仪或拉线、钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 钢尺检查 2m靠尺和塞尺检查 相邻两板表面高低差 表面平整度 每层主轴线和分轴线放线后，规定负责测量记录员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时墙、柱、剪力墙体的成品尺寸，目的是通过分析墙体和柱子的垂直度误差，并根据数据分析原因，将问题及时反馈到生产责任人，及时进行调整和纠正。

模板的脱模剂要使用水性脱模剂，以防污染钢筋。

模板安装前必须检查所有预埋，预留是否正确，水电，暖通等工种和安装是否及时，并通过业主和监理公司检查合格后方可封模。

楼面模板安装后必须与钢筋工种配合，保证钢筋人员正常工作。 严格按照技术科要求的技术交底进行操作，杜绝违章操作。

模板安装完毕后必须先自检后互检并经质检员和监理公司确认后方可进入下道工序施工。

预埋件允许差表（mm）：

项目 预埋钢板中心线位臵 预埋管、预埋孔中心线位臵 - 9 -

允许偏差 3 3 专项施工方案

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中心线位臵 预埋螺栓 外露长度 中心线位臵 外露长度 预留洞 中心线位臵 尺寸 5 +10，0 2 +10，0 10 +10，0 当梁板跨度≥4m时，模板应起拱，本工程主梁起拱高度为梁跨的1-3/1000。 对锈蚀、压扁、裂缝等材料杜绝进场。 拆模时，以技术科下发的指令书为拆模依据。 十三、安全文明施工

1、进入现场的施工作业人员必须接受三级教育、经考试合格办理上岗资格证，方可上岗操作。

2、所有作业人员必须参加施工现场周一安全活动和施工现场统一组织的安全教育活动。

3、作业人员必须严格遵守劳动保护规定，正确佩带和使用个人防护用品。 4、作业人员必须严格执行安全技术交底和班长班前讲话要求。

5、交叉作业时，要有可靠的防护措施，不得伤害他人，也避免被他人伤害。 6、任何作业人员不得擅自拆动施工现场的脚手架、防护设施、安全标志和警告牌，如必须拆动时须经施工负责人允许后方可。

7、作业人员不得随意抛撒施工垃圾和排放污水等人为造成环境的污染。

8、作业人员除必须执行作业时间以处，在作业过程中应自觉减少和消除噪音。 9、作业人员除支持文明施工，个人行为要适应CI形象管理要求。 10、拆除楼板顶时应一边支撑一边拆模板，禁止一次性拆完支撑。

11、登高作业时，各种配件应放在工具箱或袋中，严禁放在模扳或脚手架上，各种工具应系在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。

12、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运转，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。

13、装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要带安全帽。 14、圆盘锯必须有护罩，分料尺柄有靠山。操作前应检查据片是否上紧，锯盘有无裂

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口

15、操作者应站在锯片一侧，手背不得跨越锯片。 16、接料应出锯片15cm，不得用手硬拉。 17、小于20cm的短料不得上锯，应使用推棍。 18、超过锯片半径的木料，禁止上锯，截料应设截具。 19、手持电动锯时应按料厚调整锯切深度，禁止架在腿上锯切。 20、按锯片齿数划分锯切与截料的功能，不得混用。 21、锯片护罩必须完好，锯片连续断齿三个以上不得使用。 22、平刨必须设臵刨口保护装臵或采用机械自动送料。

23、多用木工机械使用时只准使用其中一种功能，并将其他功能的传动皮带拆除。 24、现场严禁吸烟。

25、模板存放时应当满足自稳角的要求。两块模板应当采取板面对板面的存放方法。长期存放时，应将模板联成整体。

26、模板起吊前，应检查吊装用绳索、卡具及每块模板上的吊环是否完整有交，并应先拆除一切临时支撑，经检查无误后方可起吊。模板起吊前应将吊车位臵调整适当，做到稳起稳落，就位准确，禁止用人力推、拉模板。严防模板大幅度摆动或倒其他模板。

27、施工中，必须搭设安全网和防护网，防护网应随墙体逐上升，并高出作业面1米以上。安全网可固定在二层搭设。

28、模板的存放场地必须平整夯实，堆放模板处严禁坐人或逗留。

29、当风力为5级时，仅许吊装1-2层模板和构件。当风力超过5级时，应停止吊装。 30、大模板就位安装后，为便于浇筑混凝土，两道墙模板平台间应搭设临时走道，严禁人员从外墙板上通过。 十四、应急预案

1、应争救援指挥领导小组的组成、职责及分工： 姓名 周贤荣 张坚勇 蒋豫东 张运来 职务 组 长 副组长 组 员 组 员 分工 负责联系救护车辆 负责指挥人员抢救 负责现场抢救伤员 负责现场抢救伤员 - 11 -

联系电话 专项施工方案

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楼标金 组 员 负责现场抢救伤员 2、事故可能发生情况及应银措施： 2.1、发生火灾事故时,现场救援专业人员立即用干粉灭火器灭火,并报告项目部领导指挥人员立即到现场指挥,组织非应急人员疏散.在火势扩大蔓延时,立即寻求第三方救助,拔打119,并组织抢救财产和保护现场。

2.2、触电情况的发生采取的应急措施:发现有人触电时,应立即切断电源或用干木棍、竹竿等绝缘物把电线从触电者身上移开，使伤员尽早脱离电源。对神志清醒者，应让其在通风处休息一会，观察病情变化。对已失去知觉者，仰卧地上，解开衣服等，使用呼吸不受阻碍，对心跳呼吸停止的触电者，应立即进行人工呼吸和胸外心脏按压等措施进行抢救。

2.3、坠落情况发生采取的应急措施：一旦发现有坠落的伤员，首先不要惊慌失措，要注意检查伤员意识反应、瞳孔大小及呼吸、脉搏等，尽快掌握致命伤部位，同时及时与120或附近医院取得联系，争取急救人员尽快赶来现场。对疑有脊柱炎和骨盆骨析的伤员，这时千万不要去轻易搬运，以免加重伤情。在对伤员急救进，要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物。对有颌面损伤的伤员，应及时取掉伤员的假牙和凝血块，清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的畅通，将伤员的头面向一侧，同时松解伤员的衣领扣，对疑有颅底骨折或脑脊液外漏的伤员，切忌填塞，以防止颅内感染而危及生命，对于大血管损伤的伤员，这时应立即采取止血的方法，使用止血带、指压或加包扎的方法止血。 3、报警联络方式： a、火警电话119 b、急救电话120

十五、高支模架设计计算书

1. 250mm厚楼面模板支架体系安全计算

计算的脚手架搭设高度为6.7米，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。

搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.83米。

门架 h1 = 1.米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。

门架立杆采用27.2×1.9mm钢管，立杆加强杆采用48.0×3.5mm钢管。 每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离300mm。 梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。 梁顶托采用双钢管48×3.5mm。

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1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图

图2 模板支架示意图

1.1、楼板底木方的计算

木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为 1.1.1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1 = 25.500×0.250×0.300=1.913kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.340×0.300=0.102kN/m

(3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.300=0.600kN/m

经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2×(1.913+0.102)+1.4×0.600=3.257kN/m 1.1.2.木方强度、挠度、抗剪计算

- 13 -

专项施工方案

中天建设集团第七建设公司 高支模技术方案

3.26kN/mA 900 900 900B

木方计算简图

0.2

0.211 木方弯矩图(kN.m)

0.035

0.447 木方变形图(mm)

1.171.471.76

1.761.471.17 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.173kN N2=3.225kN N3=3.225kN N4=1.173kN

经过计算得到最大弯矩 M= 0.263kN.m 经过计算得到最大支座 F= 3.225kN 经过计算得到最大变形 V= 0.4mm

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；

- 14 -

专项施工方案

中天建设集团第七建设公司 高支模技术方案

I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.263×106/85333.3=3.08N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1.758/(2×80×80)=0.412N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算 最大变形 v =0.4mm

木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!

1.2、楼板底托梁的计算

梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。

3.22kN 3.22kN 3.22kN 3.22kN 3.22kN 3.22kN 3.22kN 3.22kN 3.22kN 3.22kN 3.22kN 3.22kN 3.22kN 3.22kN 3.22kN 3.22kN 3.22kN 0.09kN/mA1220 6101220 6101220B

托梁计算简图

1.293

1.376 托梁弯矩图(kN.m)

- 15 -

专项施工方案中天建设集团第七建设公司 高支模技术方案

0.6903.736

托梁变形图(mm)

6.716.713.493.460.230.218.125.324.4.862.102.071.1.611.161.186.306.273.053.021.181.160.210.233.463.496.716.71

托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.376kN.m 经过计算得到最大支座 F= 11.619kN 经过计算得到最大变形 V= 3.7mm

顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3；

3.023.056.276.301.611.2.072.104.8.5.328.12

截面惯性矩 I = 24.38cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=1.376×106/1.05/10160.0=128.98N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 1.3、门架荷载标准值

作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。

1 门架静荷载计算

门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)

门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1217) 1榀 0.205kN

交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.165×4/5=0.132kN 连接棒 2个 2×0.006=0.012kN 锁臂 2副 2×0.009=0.017kN 合计 0.446kN

经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.446 / 1.950 = 0.229kN/m

- 16 -

专项施工方案

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(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)

剪刀撑采用48.0×3.5mm钢管，按照3步3跨设臵，每米高的钢管重计算： tg=(3×1.950)/(3×1.830)=1.066

2×0.038×(3×1.830)/cos/(3×1.950)=0.105kN/m

水平加固杆采用48.0×3.5mm钢管，按照4步1跨设臵，每米高的钢管重为 0.038×(1×1.830)/(4×1.950)=0.009kN/m

每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m；

经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.181kN/m

经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.410kN/m。

2 托梁传递荷载

托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力6.715kN，11.619kN 第2榀门架两端点力9.302kN，9.302kN 第3榀门架两端点力11.619kN，6.715kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 18.605kN。

1.4、立杆的稳定性计算

作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ

其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.410kN/m； NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 18.605kN； H —— 脚手架的搭设高度，H = 6.7m。

经计算得到，N = 1.2×0.410×6.650+18.605=21.874kN。

门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 21.87kN； Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；

一榀门架的稳定承载力设计值公式计算

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其中 —— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.716； k —— 调整系数，k=1.13；

i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.69cm； I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4； h0 —— 门架的高度，h0=1.93m；

I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=1.22cm4； A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=1.51cm2； h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.m；

I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4； A —— 一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=3.02cm2；

f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为0.9。

经计算得到，Nd= 0.9×44.321=39.8kN。 立杆的稳定性计算 N < Nd,满足要求! 2、250mm×1850mm梁模板支架体系安全计算

计算的脚手架搭设高度为6.7米，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。

搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.83米。

门架 h1 = 1.米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。

门架立杆采用27.2×1.9mm钢管，立杆加强杆采用48.0×3.5mm钢管。 每榀门架之间的距离0.60m，梁底木方距离300mm。 梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。 梁顶托采用双钢管48×3.5mm。

1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图

- 18 - 专项施工方案

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图2 模板支架示意图

计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2×25.500×0.200×0.500×0.300=0.918kN。

2.1、梁底木方的计算

木方按照简支梁计算。 2.1.1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1 = 25.500×1.850×0.300=14.153kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.340×0.300×(2×1.850+0.250)/0.250=1.612kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.300=0.600kN/m

经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2×(14.153+1.612)+1.4×0.600=19.757kN/m

2.1.2.木方强度、挠度、抗剪计算

0.92kN19.76kN/mA 600B 0.92kN

木方计算简图

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0.000

0.747 木方弯矩图(kN.m)

0.000

0.818 木方变形图(mm)

3.393.392.47

2.473.393.39 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.388kN N2=3.388kN

经过计算得到最大弯矩 M= 0.747kN.m 经过计算得到最大支座 F= 3.388kN 经过计算得到最大变形 V= 0.8mm

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；

I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.747×106/85333.3=8.75N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

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截面抗剪强度计算值 T=3×3.387/(2×80×80)=0.794N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算 最大变形 v =0.8mm

木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!

2.2、梁底托梁的计算

梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。

3.39kN 3.39kN 3.39kN 3.39kN 3.39kN 3.39kN 3.39kN 3.39kN 3.39kN 3.39kN 3.39kN 3.39kN 3.39kN 3.39kN 3.39kN 3.39kN 3.39kN 0.09kN/mA1220 6101220 6101220B

托梁计算简图

1.358

1.445 托梁弯矩图(kN.m)

0.724

3.923 托梁变形图(mm)

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专项施工方案中天建设集团第七建设公司 高支模技术方案

7.057.053.663.630.240.228.538.525.595.145.112.202.171.721.691.221.246.616.593.203.171.241.220.220.243.633.667.057.05 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.445kN.m 经过计算得到最大支座 F= 12.200kN 经过计算得到最大变形 V= 3.9mm

顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3；

3.173.206.596.611.691.722.172.205.115.145.598.528.53 截面惯性矩 I = 24.38cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=1.445×106/1.05/10160.0=135.45N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

2.3、门架荷载标准值

作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。

2.3.1 门架静荷载计算

门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)

门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1217) 1榀 0.205kN

交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.165×4/5=0.132kN 连接棒 2个 2×0.006=0.012kN 锁臂 2副 2×0.009=0.017kN 合计 0.446kN

经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.446 / 1.950 = 0.229kN/m

(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)

剪刀撑采用48.0×3.5mm钢管，按照3步3跨设臵，每米高的钢管重计算： tg=(3×1.950)/(3×1.830)=1.066

2×0.038×(3×1.830)/cos/(3×1.950)=0.105kN/m

水平加固杆采用48.0×3.5mm钢管，按照4步1跨设臵，每米高的钢管重为 0.038×(1×1.830)/(4×1.950)=0.009kN/m

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每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m；

经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.181kN/m

经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.410kN/m。

2.3.2 托梁传递荷载

托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力7.051kN，12.200kN 第2榀门架两端点力9.768kN，9.768kN 第3榀门架两端点力12.200kN，7.051kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 19.536kN。

2.4、立杆的稳定性计算

作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ

其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.410kN/m； NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 19.536kN； H —— 脚手架的搭设高度，H = 6.7m。

经计算得到，N = 1.2×0.410×6.650+19.536=22.805kN。

门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 22.81kN； Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；

一榀门架的稳定承载力设计值公式计算

其中 —— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.716； k —— 调整系数，k=1.13；

i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.69cm；

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专项施工方案

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I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4； h0 —— 门架的高度，h0=1.93m；

I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=1.22cm4； A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=1.51cm2； h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.m；

I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4； A —— 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=3.02cm2； f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。

Nd调整系数为0.9。

经计算得到，Nd= 0.9×44.321=39.8kN。 立杆的稳定性计算 N < Nd,满足要求! 3、500mm×1000mm梁模板支架体系安全计算

计算的脚手架搭设高度为6.7米，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。

搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.83米。

门架 h1 = 1.米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。

门架立杆采用27.2×1.9mm钢管，立杆加强杆采用48.0×3.5mm钢管。 每榀门架之间的距离0.60m，梁底木方距离300mm。 梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。 梁顶托采用双钢管48×3.5mm。

1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图

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图2 模板支架示意图

计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2×25.500×0.200×0.500×0.300=0.918kN。

3.1、梁底木方的计算

木方按照简支梁计算。 3.1.1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1 = 25.500×1.000×0.300=7.650kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.340×0.300×(2×1.000+0.500)/0.500=0.510kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.300=0.600kN/m

经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2×(7.650+0.510)+1.4×0.600=10.632kN/m

3.1.2.木方强度、挠度、抗剪计算

0.92kN10.63kN/mA 600B 0.92kN

木方计算简图

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专项施工方案

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0.000

0.511 木方弯矩图(kN.m)

0.000

0.590 木方变形图(mm)

3.583.582.66

2.663.583.58 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.576kN N2=3.576kN

经过计算得到最大弯矩 M= 0.511kN.m 经过计算得到最大支座 F= 3.576kN 经过计算得到最大变形 V= 0.6mm

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；

I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.511×106/85333.3=5.99N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求。

(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

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专项施工方案

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截面抗剪强度计算值 T=3×3.576/(2×80×80)=0.838N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求。

(3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6mm

木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求。

3.2、梁底托梁的计算

梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。

3.58kN 3.58kN 3.58kN 3.58kN 3.58kN 3.58kN 3.58kN 3.58kN 3.58kN 3.58kN 3.58kN 3.58kN 3.58kN 3.58kN 3.58kN 3.58kN 3.58kN 0.09kN/mA1220 6101220 6101220B

托梁计算简图

1.432

1.525 托梁弯矩图(kN.m)

0.7

4.139 托梁变形图(mm)

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专项施工方案中天建设集团第七建设公司 高支模技术方案

7.447.443.863.830.260.239.005.905.425.392.322.291.821.791.281.316.986.953.373.351.311.280.230.263.833.867.447.44 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.524kN.m 经过计算得到最大支座 F= 12.873kN 经过计算得到最大变形 V= 4.1mm

顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3；

3.353.376.956.981.791.822.292.325.395.425.909.00 截面惯性矩 I = 24.38cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=1.524×106/1.05/10160.0=142.86N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求。 3.3、门架荷载标准值

作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。

3.3.1、 门架静荷载计算

门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)

门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1217) 1榀 0.205kN

交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.165×4/5=0.132kN 连接棒 2个 2×0.006=0.012kN 锁臂 2副 2×0.009=0.017kN 合计 0.446kN

经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.446 / 1.950 = 0.229kN/m

(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)

剪刀撑采用48.0×3.5mm钢管，按照3步3跨设臵，每米高的钢管重计算： tg=(3×1.950)/(3×1.830)=1.066

2×0.038×(3×1.830)/cos/(3×1.950)=0.105kN/m

水平加固杆采用48.0×3.5mm钢管，按照4步1跨设臵，每米高的钢管重为 0.038×(1×1.830)/(4×1.950)=0.009kN/m

每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；

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(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m；

经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.181kN/m

经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.410kN/m。

3.3.2 托梁传递荷载

托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力7.441kN，12.873kN 第2榀门架两端点力10.307kN，10.307kN 第3榀门架两端点力12.873kN，7.441kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 20.614kN。

3.4、立杆的稳定性计算

作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ

其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.410kN/m； NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 20.614kN； H —— 脚手架的搭设高度，H = 6.7m。

经计算得到，N = 1.2×0.410×6.650+20.614=23.883kN。

门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 23.88kN； Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；

一榀门架的稳定承载力设计值公式计算

其中 —— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.716； k —— 调整系数，k=1.13；

i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.69cm； I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4；

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h0 —— 门架的高度，h0=1.93m；

I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=1.22cm4； A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=1.51cm2； h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.m；

I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4； A —— 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=3.02cm2； f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为0.9。

经计算得到，Nd= 0.9×44.321=39.8kN。 立杆的稳定性计算 N < Nd,满足要求。 十六、附图

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