Fe-C-N,Fe-C-Nb和Fe-C-Nb-N熔体活度相互作用系数

第ｌ６卷第４期　矿　冶　Ｖｏ１．１６．Ｎｏ．４　２００７年１２月　Ｍ１Ｎ１ＮＧ＆ＭＥＴＡＬＬＵＲＧＹ　Ｄｅｃｅｍｂｅｒ　２００７　文章编号：１００５—７８５４（２００７）０４—００４５—０４　Ｆｅ—Ｃ—Ｎ，Ｆｅ—Ｃ—Ｎｂ和　Ｆｅ—Ｃ—Ｎｂ—Ｎ熔体　活度相互作用系数　陈二保，王世俊　（安徽工业大学冶金与资源学院，安徽马鞍山　２４３００２）　摘　要：实验测定了１４００￣温度下Ｃ和Ｎ在Ｆｅ－Ｃ－Ｎ和Ｆｅ－ＧＮｂ－Ｎ熔体中的饱和溶解度。Ｆｅ－Ｃ－Ｎｂ熔　体中Ｃ的饱和溶解度计算式为　ｃ＝０．１８９１＋２．５００　Ｎｂ或一ｌｎｘｃ一９．７５４ｘｃ：一３６．０９ｘｋ￣一０．１８１５。　Ｃ和Ｎ在Ｆｅ．Ｃ－Ｎｂ－Ｎ熔体中的饱和溶解度随Ｎｂ浓度增加而增加。根据Ｆｅ－Ｃ熔体的热力学性质、Ｆｅ－Ｃ－　Ｎ熔体中Ｃ和Ｎ之间的活度相互作用系数、Ｃ在Ｆｅ　Ｃ－Ｎｂ熔体中及Ｃ和Ｎ在Ｆｅ．Ｃ－Ｎ和Ｆｅ－Ｃ－Ｎｂ－Ｎ熔　体中的饱和溶解度，通过严格的热力学推导和计算，获得了Ｆｅ．Ｃ－Ｎ熔体中Ｃ与Ｎ之间、Ｆｅ．Ｃ－Ｎｂ熔体中　Ｃ和Ｎｂ之间及Ｆｅ－Ｃ－Ｎｂ－Ｎ熔体中Ｎｂ与Ｎ之间的活度相互作用系数：　ＣＮ：０．２０２２，ｅ　：一３６．０９。　矗　：一０．６８４３和　：一０．１４０６。　关键词：Ｆｅ－Ｃ－Ｎ熔体；Ｆｅ－Ｃ－Ｎｂ－Ｎ熔体；Ｆｅ　Ｃ－Ｎｂ熔体；括度相互作用系数　中图分类号：ＴＦ　７６２．８；ＴＦＴ０１．２　文献标识码：Ａ　ＡＣＴＩＶＩＴＹ　ＩＮＴＥＲＡＣＴＩＯＮ　ＣＯＥＦＦＩＣＩＥＮＴＳ　ＩＮ　Ｆｅ—Ｃ－Ｎ　Ｆｅ—Ｃ－Ｎｂ　ＡＮＤ　Ｆｅ—Ｃ—Ｎｂ—Ｎ　ＭＥＬＴＳ　ＣＨＥＮＥｒ－ｂａｏ，ＷＡＮＧ　Ｓｈｉ－ｊｕｎ　（Ｓｃｈｏｏｌ　ｏｆＭｅｔａｌｌｕｒｇｙ＆Ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ，Ａｎｈｕｉ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　ｆｏ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｍａ’ａｎｓｈａｎ　２４３００２，Ａｎｈｕｉ，Ｃｈｉｎａ）　ＡＢＳＴＲＡＣＴ：Ｔｈｅ　ｓａｔｕｒａｔｅｄ　ｓｏｌｕｂｉｌｉｔｙ　ｏｆ　ｃａｒｂｏｎ　ａｎｄ　ｎｉｔｒｏｇｅｎ　ｉｎ　Ｆｅ．Ｃ　Ｎ　ａｎｄ　Ｆｅ－Ｃ－Ｎｂ—Ｎ　ｍｅｌｔｓ　ｉｓ　ｍｅａｓｕｒｅｄ　ｅｘ—　ｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｌｙ　ａｔ　１　４００℃．Ｔｈｅ　ｐｕｒｐｏｓｅ　ｏｆ　ｐｒｅｓｅｎｔ　ｗｏｒｋ　ｉｓ　ｔｏ　ｏｂｔａｉｎ　ｔｈｅ　ａｃｔｉｖｉｔｙ　ｉｎｔｅｒａｃｔｉｏｎ　ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔｓ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ＳＯ—　ｌｕｔｅ　ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ　ｉｎ　ｔｈｅｓｅ　ｍｅｌｔｓ．Ｔｈｅ　ｓａｔｕｒａｔｅｄ　ｓｏｌｕｂｉｌｉｔｙ　ｏｆ　ｃａｒｂｏｎ　ｉｎ　Ｆｅ－Ｃ—Ｎｂ　ｍｅｌｔ　ｃａｎ　ｂｅ　ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｆｏｌｌｏｗｉｎｇ　ｆｏｒｍｕｌａ：ＸＣ：０．１８９１＋２．５００　ｚ　ｏｒ—ｌｎｘｃ一９．７５４ｘｃ＝一３６．０９ＸＮｂ一０．１８１５．Ｔｈｅ　ｓａｔｕｒａｔｅｄ　ｓｏｌｕ—　ｂｉｌｉｔｙ　ｏｆ　ｃａｒｂｏｎ　ａｎｄ　ｎｉｔｒｏｇｅｎ　ｉｎ　Ｆｅ—ＧＮｂ—Ｎ　ｍｅｌｔ　ｉｎｃｒｅａｓｅｓ　ｗｉｔｈ　ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ　ｎｉｏｂｉｕｍ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ．Ａｃｃｏｒｄｉｎｇ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｔｈｅｒｍｏｄｙｎａｍｉｃ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　Ｆｅ－Ｃ　ｍｅｌｔ．ｔｈｅ　ａｃｔｉｖｉｔｙ　ｉｎｔｅｒａｃｔｉｏｎ　ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔｓ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｃａｒｂｏｎ　ａｎｄ　ｎｉｔｒｏｇｅｎ　ｉｎ　Ｆｅ—Ｃ—Ｎ　ｍｅｌｔ．ｔｈｅ　ｓａｔｕｒａｔｅｄ　ｓｏｌｕｂｉｌｉｔｙ　ｏｆ　ｃａｒｂｏｎ　ｉｎ　Ｆｅ．（、，Ｎｂ　ｍｅｌｔ　ａｓ　ｗｅｌｌ　ａｓ　ｔｈｅ　ｓａｔｕｒａｔｅｄ　ｓｏｌｕｂｉｌｉｔｙ　ｏｆ　ｃａｒｂｏｎ　ａｎｄ　ｎｉｔｒｏｇｅｎ　ｉｎ　Ｆｅ—Ｃ—Ｎ　ａｎｄ　Ｆｅ—Ｃ－Ｎｂ—Ｎ　ｍｅｌｔｓ，ｂｙ　ｓｔｒｉｃｔｌｙ　ｔｈｅｒｍｏｄｙｎａｍｉｃ　ｄｅｒｉｖａｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ，ｔｈｅ　ａｃｔｉｖｉｔｙ　ｉｎ—　ｔｅｒａｃｔｉｏｎ　ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔｓ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｃａｒｂｏｎ　ａｎｄ　ｎｉｔｒｏｇｅｎ　ｉｎ　Ｆｅ一（、，Ｎ　ｍｅｌｔ．ｂｅｔｗｅｅｎ　ｃａｒｂｏｎ　ａｎｄ　ｎｉｏｂｉｕｍ　ｉｎ　Ｆｅ—Ｃ—Ｎｂ　ｍｅｌｔ　ａｓ　ｗｅｌｌ　ａｓ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｎｉｏｂｉｕｍ　ａｎｄ　ｎｉｔｒｏｇｅｎ　ｉｎ　Ｆｅ－ＧＮｂ—Ｎ　ｍｅｌｔ　ａｒｅ　ｏｂｔａｉｎｅｄ　ａｓ　ｆｏｌｌｏｗｓ：Ｐ　＝０．２０２２，￡Ｃ　＝一　３６．０９，ｅｃ＝一０．６８４３　ａｎｄ　ＮＮ　＝一０．１４０６．　ＫＥＹ　ＷＯＲＤＳ：Ｆｅ—Ｃ—Ｎ　ｍｅｌｔ；Ｆｅ—Ｃ－Ｎｂ—Ｎ　ｍｅｌｔ；Ｆｅ—Ｃ—Ｎｂ　ｍｅｌｔ；ａｃｔｉｖｉｔｙ　ｉｎｔｅｒａｃｔｉｏｎ　ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔｓ　１　引　言　Ｎｂ是高强度低合金钢中重要的合金元素。合　金钢中ＮｂＮ的沉淀析出对钢的组织结构及性能有　显著的影响　一　，而ＮｂＮ的析出取决于Ｎｂ和Ｎ的　收稿日期：２００７一Ｏ１一Ｏ４　活度积。浓度一定时，Ｎｂ或Ｎ的活度值与铁液中　作者简介：陈二保，硕士，教授，研究方向为冶金物理化学。　溶质组元对Ｎｂ或Ｎ的活度相互作用系数有关。关　维普资讯 http://www.cqvip.com

・４６・　矿　冶　于溶质组元对Ｎｂ或Ｎ的活度相互作用系数的研究　１４００℃。平衡时间６ｈ，自金属料完全熔化开始计　报道不多，而且多为１６００℃时的值，某些报道值还　时。Ｃ和　溶解平衡后，用直径６ｒａｍ的石英管取　存在分歧￡３　］。我国的Ｎｂ资源丰富，因此开展Ｎｂ　长度大于３０ｒａｍ的金属熔体（水淬冷）。然后取出石　的应用基础研究意义重大。　墨坩埚，淬冷后，取出球状金属熔体。试样先用砂纸　本研究用石墨坩埚实验测定了１４００℃温度下，　磨去表面层，再用酒精清洗干净。棒状金属样送马　Ｎ２分压为标准压力（０．１０１３ＭＰａ）时，不同Ｎｂ／Ｆｅ质　钢技术中心检验研究所，用红外碳硫仪以ＱＳＯ／８０１　量比的熔体中Ｃ和Ｎ的饱和溶解度。通过热力学　ⅡＭＨ０００６检验标准（方法）分析Ｎ含量；用等离子　推导和计算，得到了活度相互作用系数、ｅ　、ｅ妄ｂ和　体发射光谱仪以ＩＣＰ—ＡＥＳ法测定熔体中Ｎｂ含　ｅ２ｆｂ等的值。　量。球状金属熔体粉粹制样后，送本校化验中心用　燃烧法分析Ｃ的含量。１４００℃温度下Ｃ和Ｎ溶解　２　实　验　平衡后熔体的组成列于表１，其中Ｆｅ—ＧＮ系只列出　实验在硅钼棒电阻炉内进行，并通人　Ｃ和Ｎ的质量分数（叫），余者为Ｆｅ；Ｆｅ—Ｃ－Ｎｂ—Ｎ系只　０．１０１３ＭＰａ的高纯的（９９．９９％，叫）经过净化的Ｎ２。　列出Ｃ、Ｎｂ和Ｎ的质量分数（叫），余者为Ｆｅ。ｚ　为Ｊ　七孔石墨坩埚每孔放人８０ｇ金属料。Ｆｅ．Ｃ－Ｎ熔体　组元的摩尔分数。　．的实验，只放人工业纯铁（Ｆｅ＞９９．９７％，叫）；Ｆｅ　Ｃ－　由于Ｆｅ—Ｃ－Ｎｂ．Ｎ熔体中Ｎ的溶解度很小，忽略　Ｎｂ—Ｎ熔体的实验，还放人一定质量的纯Ｎｂ粉（Ｎｂ　掉Ｎ对Ｃ溶解度的影响，即将Ｎ２看作保护性气体，　＞９９．９９％，叫）。双铂铑热电偶测温，标准双铂铑热　则得到如表２所示的１４００℃时Ｆｅ．Ｃ．Ｎｂ熔体中Ｃ　电偶校温，高智能温度自动控制仪控温，实验温度　溶解平衡后熔体的组成，其中　和　分别为　组元　的质量分数和摩尔分数。　表１　Ｆｅ－Ｃ．Ｎ和Ｆｅ．Ｃ．Ｎｂ－Ｎ熔体的溶解平衡组成（１４００￣）　Ｔａｂｌｅ　１　Ｓｏｌｕｂｉｌｉｔｙ　ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｓ　ｏｆ　Ｆｅ－Ｃ－Ｎ　ａｎｄ　Ｆｅ－Ｃ－Ｎｂ－Ｎ　ｍｅｌｔｓ（１４００＂Ｃ）　表２　Ｆｅ－Ｃ．Ｎｂ熔体的溶解平衡组成（１４００￣）　由文献［５］报道的Ｆｅ．Ｃ系热力学性质与温度的　Ｔａｂｌｅ　２　Ｓｏｌｕｂｉｌｉｔｙ　ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ　ｏｆ　关系式，计算得到１４００＂（３时，ｒｃ＝０．８１７５，ｅｃ＝　Ｆ　ＣＮｂ　ｍｅｌｔｓ（１４００℃）　０．１６５９（Ｚｃ为Ｃ浓度极稀时Ｃ的活度系数，以石墨　Ｃ　№　＆ＸＣ　ＸＮｂ　ＸＦｅ　为标准态）。　计算Ｆｅ－Ｃ—Ｎ熔体中ｌｇ，ｃ的Ｗａｎｇｅｒ式为ｌｇｆｃ＝　ｅｇ［％ｃ］＋ｅ　［％Ｎ］（ｆｃ为ｃ的活度系数，以ｃ浓度　为　：０．０１或％Ｃ＝１且服从亨利定律的溶液为　标准态）。根据’，　的物理意义（引，ｒｅ＝’，ｃ／ｆｃ（’，ｃ为　Ｃ的活度系数，以石墨为标准态）。对于Ｃ饱和的　Ｆｅ—Ｃ—Ｎ熔体，Ｃ的活度口　选石墨为标准态时为１，即　３　热力学推导与计算　口ｃ＝７ｃＸｃ＝１，或ｌｇｆｃ＝一ｌｇ（　ｃ’，　）。于是得到：　３．１　Ｆｅ．Ｃ．Ｎ熔体ｅ　和ｅ　的求值　一Ｉｇ（　ｃ７．ｃ）：ＰＳ［％Ｃ］＋Ｐ　［％Ｎ］　（１）　由表１中Ｆｅ—Ｃ－Ｎ熔体溶解平衡后的组成，计算　１４００℃Ｆｅ—Ｃ系的７　和Ｐｇ的值，以及实验测得　出Ｃ的摩尔分数浓度的平均值　ｃ＝０．１９１６。　的Ｆｅ—Ｃ—Ｎ熔体　ｃ、［％Ｃ］和［％Ｎ］的平均值代人上　维普资讯 http://www.cqvip.com

陈二保等：Ｆｅ．Ｃ－Ｎ，Ｆｅ－Ｃ－Ｎｂ和Ｆｅ．Ｃ－Ｎｂ．Ｎ熔体活度相互作用系数　・４７・　式，计算得到　＝０．１７３９。　值不大于０．６９％。文献［７］报道　＝￡　，于是￡　ｂ　＝一３６．０９。　文献［７ｊ报道：　＝（Ｍ　Ｍ，）　；＋（Ｍｊ—　Ｍ　）／２３０　（２）　式中：Ｍ　和Ｍ　分别为　和Ｊ溶质组元的摩尔原子质　量，ｃ和Ｎ的摩尔原子质量及　的值代人式中，计　算得到　＝０．２０２２。　３．２　Ｆｅ．Ｃ．Ｎｂ熔体的热力学性质　３．２．１　Ｃ溶解度计算式　表２中　ｃ对　Ｎｂ线性回归得到：　ｃ＝０．１８９１十２．５００ｘ№（ｒ＝０．９７）　（３）　令式中ＸＮｂ＝０，则得到Ｆｅ—Ｃ系１４００１２时Ｃ的　饱和溶解度　ｃ＝０．１８９１。此值与由文献［５］和［８］　的计算式得到的值（０．１９２１和０．１９３６）的相对误差　分别为一１．５６％和一２．３２％。表２中的ＸＮｂ值代人　上式，计算出的　ｃ与表２中　ｃ的实验值的相对误　差绝对值不大于０．７４％。　３．２．２￡　的ｅ　ｂ求值　对Ｃ饱和的Ｆｅ—Ｃ－Ｎｂ熔体，Ｃ的活度选石墨为标　准态，则ｌｎ７ｃ＝一ｌｎｘｃ。计算ｌｎ７ｃ的Ｗａｇｎｅｒ式为：　ｌｎ７ｃ＝～ｌｎｘｃ＝ｌｎ）＇ｃ十￡ｇ　ｃ十￡　Ｎｂ十Ｑ，其中Ｑ　为忽略掉Ｗａｇｎｅｒ式中二次项及二次以上的项对　ｌｎ７　产生的影响。由文献［５］报道的Ｆｅ—Ｃ系的热力　学性质和温度的关系式，计算得到１４００℃时ｌｎ）＇ｃ　＝一０．２０１５，￡ｇ＝９．７５４。这些值代人式中，整理后　得到：　ｌｎｘｃ一９．７５４Ｘｃ十０．２０１５＝￡　ＸＮｂ＋Ｑ　（４）　令Ｙ＝一ｌｎｘｃ一９．７５４ｘｃ十０．２０１５，表２中的　ｃ代人此式，计算得到Ｙ，Ｙ对表２中的　Ｎｂ的线性　回归方程为：　＝一３６．０９ｘｙｂ＋２．００４×１０一　（ｒ＝一０．９４）　（５）　比较式（４）和（５），得到￡　＝一３６．０９，Ｑ＝　２．００４×１０～。于是Ｆｅ—Ｃ—Ｎｂ熔体１４００℃时ｉｎｙｃ的　计算式为ｌｎ７ｃ＝９．７５４ｘｃ一３６．０９　Ｎｂ一０．１８１５，式　中一０．１８１５为ｌｎ）＇ｃ和Ｑ合并后的值。由于Ｃ饱和时　ｌｎ７ｃ＝一ｌｎｘ￣，由此式得到Ｆｅ—Ｃ．Ｎｂ熔体１４００１２时　Ｃ的饱和溶解度的另一计算式为：　一ｌｎｘｃ一９．７５４ｘｃ＝一３６．０９　Ｎｂ一０．１８１５　（６）　表２中的　Ｎｂ值代人上式，解方程得到Ｃ的饱和　溶解度，这些值与表２中的实验值的相对误差绝对　３．２．３　和　ｂ的求值　类似式（１），得到Ｃ饱和的Ｆｅ—Ｃ－Ｎｂ熔体计算　ｌｇｆｃ的Ｗａｇｎｅｒ式为ｌｇｆｃ＝一ｌｇ（ｘｃｙ＿Ｃ）＝　ｇ［％Ｃ］　＋　［％Ｎｂ］十Ｑ　。式中Ｑ　为忽略掉Ｗａｇｎｅｒ式中　二次项及二次项以上的项对计算ｌｇ厂Ｃ所引起的误　差。ｙ．Ｃ和　ｇ值代人此式，整理后得到：　ｌｇ（Ｏ．８１７５ｘｃ）一０．１６５９［％Ｃ］＝　［％Ｎｂ］　十Ｑ　（７）　令ｙ　＝一ｌｇ（Ｏ．８１７５ｘｃ）一０．１６５９［％Ｃ］。表２中　的　ｃ和由叫ｃ换算成的［％Ｃ］代人式中，计算得到　Ｙ　。Ｙ　对表２中的叫Ｎｂ换算成的［％Ｎｂ］的线性回归　方程为：　ｙ　＝一０．０８４６０［％Ｎｂ］十０．０１７７３（ｒ＝一０．９４）　（８）　比较式（７）和（８），得到　＝一０．０８４６０，Ｑ　＝　０．０１７７３。ｅ　Ｎ　的值代人式（２），计算得到　ｂ＝一　０．６８４３。　表２中的　Ｎｂ值代人式（３），计算出　ｃ，　ｃ的计　算值与　Ｎｂ一起换算成［％Ｃ］和［％Ｎｂ］。［％Ｃ］和　［％Ｎｂ］代人式（７），将式（７）中的一ｌｇ（０．８１７５ｘｃ）　视为ｌｇ　，得到厂Ｃ的计算值。　的实验值为　１／（ｏ．８１７５ｘｃ）（　ｃ为表２中的实验值）。计算结果表　明，　计算值对实验值的相对误差绝对值不大于　０．５３％。　３．３　Ｆｅ．Ｃ．Ｎｂ．Ｎ熔体热力学性质　３．３．１求　的公式推导　Ｆｅ—Ｃ—Ｎ熔体和Ｆｅ—Ｃ　Ｎｂ　Ｎ熔体Ｎ２的溶解反应　１　式同为：　Ｎ２（Ｐ　）＝［Ｎ］，反应的标准平衡常数Ｋ　＝ａＮ／（Ｐ　／Ｐ　）　＝ｎＮ（Ｐ　为标准压力）。由于　Ｆｅ—Ｃ—Ｎ熔体和Ｆｅ—Ｃ－Ｎｂ—Ｎ熔体中Ｎ２的溶解反应的　温度相同，所以反应的标准平衡常数也相同，即　ａＮｃ＝ａＮ，，Ｎｂ，式中ａＮ．ｃ和ａＮ，Ｎｂ分别为Ｆｅ—Ｃ－Ｎ和　Ｆｅ—Ｃ—Ｎｂ—Ｎ熔体Ｎ２的溶解平衡时Ｎ的活度。活度为　活度系数与浓度的乘积，故此式又可表示为　（ｆＮ［％Ｎ］）ｃ＝（　［％Ｎ］）Ｎｂ。式中括号的下标Ｃ和　Ｎｂ分别表示Ｆｅ—Ｃ—Ｎ熔体和Ｆｅ—Ｃ—Ｎｂ—Ｎ熔体，　为　各熔体中Ｎ的活度系数。活度系数为活度系数影响　之乘积，故上式又可表示为：（　［％Ｎ］）ｃ＝　（　［％Ｎ］）　。式中Ａ为溶质组元Ｊ对Ｎ的活　度系数的影响，．　为Ｆｅ—Ｎ二元系中Ｎ对Ｎ的活度　维普资讯 http://www.cqvip.com ・４８・　矿　冶　系数的影响，也即Ｆｅ—　二元系中Ｎ的活度系数。文　之间的活度相互作用系数ｅＮＣ：０．２０２２，ｅ　：　０．１７３９。　献Ｃ３３认为，由于氮在整个溶解度区间（铁液中）内　服从Ｓｉｅｖｅｒｔｓ定律，故　＝１。于是此式又可表示为：　（２）１４００℃温度，Ｆｅ—Ｃ—Ｎｂ—Ｎ熔体溶质组元Ｎｂ　（　［％Ｎ］）ｃ＝（　ｌｇ　［％Ｎ］）　（９）　和Ｎ之间的活度相互作用系数ａＮ＝～０．１４０６，ｅＮ№　＝一０．９５７６。　式（９）两边取对数：（１ｎ　士ｌｇ　％Ｎ］）ｃ＝（１ｇｆ￣ｘ÷　＋ｌｇ［％Ｎ　）Ｎｂ。根据ｌｇｆ／的定义（　，ｌｇ　＝　（３）１４００℃温度，Ｆｅ—Ｃ—Ｎｂ熔体Ｃ的溶解度计算　式为：　ｃ＝０．１８９１＋２．５００ｘＮｂ或一ｌｎｘｃ一９．７５４ｘｃ　＝一［％　，于是此式又可表示为：（　［％Ｃ］＋　ｌｇ［％Ｎ］）ｃ：（ＰＣＮ［％Ｃ］＋Ｐ　［％Ｎｂ］＋ｌｇ［％Ｎｊ）Ｎｂ。　３６．０９　Ｎｂ一０．１８１５；溶质组元Ｎｂ和Ｃ之间的活　度相互作用系数：￡　＝ｅ　＝一３６．０９，ｅ　：一　整理后得到：　Ｐ　（［％ｃ］ｃ一　［％ｃ］Ｎｂ）　＋　（１ｇ［％Ｎｊ）ｃ　一　０．０８４６０，　ＮＣｂ＝一０．６８４３。　（１ｇ［％Ｎ］）Ｎｂ＝Ｐ　［％Ｎｂ］　（１０）　参考文献：　式中［％Ｃ］ｃ和［％Ｃ］　分别表示Ｆｅ　Ｃ－Ｎ熔体和　Ｆｅ—Ｃ—Ｎｂ—Ｎ熔体中Ｃ的溶解度，（１ｇ［％Ｎ］）ｃ和　［１］森田善一郎，国定京治．熔融Ｆｅ－Ｔｉ合金　窒索溶解度　岛　尢Ｔｉ窒化物生成平衡［Ｊ］．铁　钢，１９７７，６３：１６６３　（１ｇ［％Ｎ］）Ｎｂ分别表示Ｆｅ—Ｃ—Ｎ熔体和Ｆｅ—Ｃ—Ｎｂ—Ｎ熔　—１６７１．　体中Ｎ的溶解度［％Ｎ］的对数，ｅ　为Ｆｅ—Ｃ—Ｎ熔体中　［２］罗阳，李伟立，陈敏勤，等．氮在含　晶粒取向硅钢中的　Ｃ对Ｎ的活度相互作用系数（ｅ　＝０．２０２２）。　作用［Ｊ］．金属学报，１９８２，１８（４）：４２５—４３２．　３．３．２　ｅＮｂ和ｅ　的求值　［３］陈晓怡，韩其勇，宋波，等．铁液中　一Ｎ，Ｎｂ—Ｎ平衡　的研究［Ｊ］．钢铁研究学报，１９９４，６（２）：１３—１９．　令式（１０）左边为ｙ　，代入Ｆｅ．Ｃ－Ｎ熔体和　［４］Ｔａｋｅｕｃｈｉ　Ｓ．Ｍｏｒｉｔａ　Ｚ．Ｉｉｄａ　Ｔ．Ｆｕｎｄａｍｅｎｔａｌ　ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　ｔｈｅ　Ｆｅ—Ｃ—Ｎｂ—Ｎ熔体相应的实验数据，可计算出ｙ　值。ｙ　ｖｉｓｃｏｓｉｔｙ　ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ　ｏｆ　ｌｉｑｕｉｄ　ｍｅｔａｌｓ　ｂｙ　ｔｈｅ　ｃａｐｉｌｌａｒｙ　值对Ｆｅ—Ｃ—Ｎｂ—Ｎ熔体［％Ｎｂ］（表１中的ｌＯＯｃｏ　）的　ｍｅｔｈｏｄ（ｓｔｕｄｉｅｓ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｖｉｓｃｏｓｉｔｙ　ｏｆ　ｌｉｑｕｉｄ　ｍｅｔａｌｓ一１，２）　线性回归方程为：　［Ｊ］．Ｊａｐａｎ　Ｉｎｓｔ．Ｍｅｔａｌｓ，１９７１，３５：２１１—２３．　Ｙ　＝一０．１４０６［％Ｎｂ］一５．１５８　Ｘ　１０一‘（ｒ：一　５］陈二保，董元篪，郭上型．Ｍｅ—Ｆｅ—Ｃ熔体活度相互作　用系数［Ｊ］．过程工程学报，２００３，３（４）：３３５—３３９．　０．９８）　（１１）　［６］魏寿昆．冶金过程热力学［Ｍ］．上海：科学技术出版社，　比较式（１０）和（１１），ＰＮＮｂ＝一０．１４０６。由文献　１９８０：３３８．　［４］报道的ｅ　与温度的关系式，计算得到ｅＮＮｂ＝一　［７　黄希祜．钢铁冶金原理，修订版［Ｍ］．北京：冶金工业出　０．１３６１。式（１１）中截距不为零（近似为零），可能是　版社．１９９０：５４。５８．　由实验误差引起的。根据式（２），计算出１４００℃时　［８　１　Ｊａｐａｎ　Ｓｏｃｉｅｔｙ　ｆｏｒ　ｔｈｅ　Ｐｒｏｍｏｔｉｏｎ　ｏｆ　Ｓｃｉｅｎｃｅ，ｔｈｅ　１９ｔｈ　Ｃｏｍ—　ｍｉｔｔｅｅ　ｏｎ　Ｓｔｅｅｌｍａｋｉｎｇ．Ｓｔｅｅｌｍａｋｉｎｇ　Ｄａｔａ　ｏＳｕｒｃｅｂｏｏｋ［Ｍ］．　Ｐ　：一０．９５７６。　Ｍｏｎｔｒｅｕｘ，Ｓｗｉｔｚｅｒｌａｎｄ：Ｇｏｒｄｏｎ　ａｎｄ　Ｂｒｅａｔｈ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　Ｐｕｂ—　４　结　论　ｆｉｓｈｅｒｓ　Ｓ．Ａ．．１９８８：２７５．　（１）１４００＂（２温度，Ｆｅ－Ｃ－Ｎ熔体溶质组元Ｃ和Ｎ　（上接第１３页）　［５］Ｍａｔｈｅｒ　Ｓ．利用选择性絮凝剂从含高氧化镁磷酸盐中分　选试验研究［Ｊ］．中国非金属矿工业导刊，２００７（２）：２５—　选磷灰石［Ｊ］．国外金属矿选矿，１９９７（９）：２９—３２．　２８．　［６］骆兆军，钱鑫．磷灰石处理新工艺——磁罩盖法［Ｊ　．中　［９　罗惠华，余爱萍．宜昌中低品位胶磷矿的反浮选试验研　国矿业，１９９９，８（１）：５６—５８．　究［Ｊ］．矿业快报，２００７，２３（４）：３８—４０．　［７］Ｃｉｅｃｕ　Ｒ，Ｇｈｉａｍ　Ｍ．Ｐｈｏｓｐｈａｔｅ　ｂｅｎｅｉｆｃｉａｔｉｏｎ　ｗｉｔｈ　ｅｌｃｅｔｍ—　［１０：葛英勇，曾小波，甘顺鹏，等．中、低品位胶磷矿双反浮　ｓｔａｔｉｃ　ｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ［Ｊｊ．ｘⅧＩｎｔ．Ｍｉｎｅｒ．Ｐｒｏｃｅｓｓ．Ｃｏｎｇ（Ｃ）．　选研究［Ｊ：．矿产保护与利用，２００６，３（６）：３４—３６．　Ｖ０１．ＩＩ—Ｓｙｄｎｅｙ　Ａｕｓｔｒａｌｉａｎ，１９９３（５）：４３５—４３８．　［１１：葛英勇，甘顺鹏，曾小波．胶磷矿双反浮选工艺研究　［８３罗惠华，程静，余爱萍．宜昌中低品位磷矿常温正反浮　！Ｊ　．化工矿物与加工，２００６（８）：８—１０．