大型抽排水系统在富水反坡隧道施工中的应用 冯 艺 （二滩水电开发责任有限公司，四川成都６１００５１） 摘要：锦屏二级水电站辅引３＃施工支洞穿越锦屏山系中部第五出水带，地下涌水非常丰富，单点稳定涌水 量达２．５万～４．５万ｍ。／ｄ，汇水稳定总量在支洞开挖期间达８．５万ｍ。／ｄ，在引水隧洞开挖期间达１３万ｍ。／ ｄ。为保证支洞安全顺利贯通和主洞的正常施工，抽排水系统的设计非常关键，经过多方论证，引入了煤矿系 统的水仓抽排水设计和施工，现场取得了较好效果，确保了施工生产的正常进行。着重介绍大型抽排水系统 设计及针对现场实际而进行的优化设计、抽排水设备的选用，对类似工程有借鉴意义。 关键词：富水洞段；反坡隧道；抽排水系统；设计；优化 中图分类号：Ｕ４５３．５文献标识码：Ｂ文章编号：１６７２—３９５３（２０１１）０５—００５７—０５ ｌ 概况 施工支洞穿越锦屏山中部第五出水带，围岩为Ｔ２ｂ 白山组大理岩，厚层或巨厚层状，岩石坚硬且较脆。 １．１ 工程概况 从２０１０年１月１７日开工，经历了Ｋ０＋０２２～Ｋ０＋ 锦屏二级水电站属于二滩公司在雅砻江干流锦 ０４２段１２万ｍ。／ｄ涌水（雨季稳定流量、顺排水）； 屏大河湾上卡拉至江口河段规戈 的５个梯级电站之 ＫＯ＋１８６处２．５万ｍ。／ｄ稳定涌水；Ｋ０＋２８６～０＋ 一，总装机容量４ ８００ ＭＷ，是雅砻江流域装机规模 ２９３段４．５万ｍ。／ｄ稳定涌水；ＫＯ＋５１０￣０－＋－５４０段 最大的水电站。整座电站计划在２０１５年全面投产 的成片分散股状水稳定达２．５万ｍ。／ｄ；进入主洞施 发电，对于把四川丰富的水能资源优势转化为经济 工、能自然排水前稳定总汇集水量１３万ｍ。／ｄ。 优势，具有重要而深远的意义。为了保证锦屏二级 本工程通过合理的抽排水设计、施工优化、管理 水电站２０１２年首台机组按期发电目标的实现，锦屏 运用，有效的保证了施工，共计投入两套大型抽排水 建设管理局决定在锦屏电站工程已贯通的Ａ辅助 系统，正常抽排能力达到１３万ｍ。／ｄ。目前抽排水 洞增设辅引３＃支洞工程，解决引水隧洞主体工程 系统已经完成其任务，圆满的达到了预期效果。 的施工通道和排水问题。 辅引３＃施工支洞全长１ １０８ ｍ，最大纵坡为一 ２ 抽排水设计 １３．０ ，支洞本身高差达８０ ｍ，洞段埋深在２ ２００ ｍ 辅引３＃施工支洞抽排水设计全面遵循的原则 以上，施工最大难点是地下水丰富、反坡施工，给工 是：充分掌握地质、环境条件资料作为设计的前提和 程进度造成影响，特别是涌水可能给施工造成不可 保障，根据工程实际合理设计以满足施工需要，结合 预见的后果。因此，施工前做好充分的抽排水规划 现场条件适时调整、优化设计，以实现最经济目标。 设计至关重要，在规划设计的基础上，根据现场条 辅引３＃施工支洞的抽排水系统由一级排水系统、 件，及时优化，以达到满足需要又最为节约原则。 二级排水系统、施工工作面的排水系统组成。一级 １．２ 水文地质情况 排水系统、二级排水系统设置临时固定水仓，用于聚 锦屏山属裸露型深切河间高山峡谷岩溶区，主 积涌水进行集中大型抽排水，每个水仓中设置３台 要接受大气降水补给。受ＮＮＥ向主构造线与横向 大型潜水电泵并配置各自独立的排水管路；施工工 （ＮＷＷ、ＮＥＥ）扭～张扭性断裂交叉网络的影响，构 作面的排水系统主要解决施工过程中随工作面的推 成了河间地块地下水的集水和导水网络。辅引３＃ 进将不断涌出的水排至固定水仓或洞外，达到能够 正常施工并加快进度的目的。大型抽排水系统主要 收稿日期：２０１１－０４—２５ 作者简介：冯艺（１９７８一），男，工程师，２００４年毕业于天津大学 包括：水仓、水泵设备、管路、供电系统等，重点介绍 岩土工程专业，工学硕士，主要从事水电工程技术管理工作ｆｅｎｇｙｉ＠ 水仓、水泵设备设计。 ｅｈｄｃ．ｃｏｒｎ．ｃｎ ２．１ 水仓设计 国防交通工程与技术 囫 ２０１１第５期 ・成果与应用・ 大型抽排水系统在富水反坡隧道施工中的应用 冯 艺 泵，方案二选用３台ＤＦＳＳ５００—８９０Ｂ型卧式双蜗壳 双吸泵。 根据Ａ辅助洞施工揭露的地质涌水情况：辅引 ３＃施工支洞设一、二级临时性单水仓，设计一级水仓 ３个，各水仓高差约２０ ｍ，布置在辅引３＃施工支洞斜 坡段前进方向右侧，长ｉ００ ｍ。其１、２、３号水仓分别 布置在辅引３＃施工支洞Ｋ０＋２１２．９７９、Ｋ０＋３９４．７９７ 设计依据：①正常涌水量为１ Ｉｎ。／ｓ（３ ６００ ｍ。／ ｈ，８６ ４００ ＩＴ１。／ｄ）。②最大涌水量为１．５ ｍ。／ｓ（５ ４００ ｉｎ。／ｈ，１２９ ６００ ｍ。／ｄ）。③扬程为９０ ｍ。 方案一排正常涌水时１用２备，排最大涌水时 ２用１备。 （１）水泵排水能力计算：水泵选取时，考虑留有 约１Ｏ ～２０ 的富余能力，排正常涌水时的能力为 和Ｋ０＋６１６．６１６处，入口坡度一１５ ，断面宽×高一 ８．５ ｍＸ ６．０ １ＴＩ，水仓有效容量１ ３５０ ｍ３；二级水仓布 置在辅引３＃施工支洞落平段拐弯处，长２００ ｍ。起 点在ＫＯ＋８０２．９７５处，入口坡度一１５ ，断面宽×高 一１３．０ ｍＸ ６．１３ ｍ，水仓有效容量９ ０００ ｍ３。 ３ ９６０ ｉｎ。／ｈ，排最大涌水时的能力为５ ９４０ ＩＴＩ。／ｈ。 ２．２ 排水设备设计［】Ｉ２］ （２）排水管路的选择：根据水泵的抽排水能力计 ２．２．１ 设备方案 算选择管径，再根据管径、扬程计算选择管壁厚度。 锦屏二级水电站辅引３＃施工支洞排水工程是 排水管选用Ｇ９２０×１０（ｒａｍ）的焊接钢管，满足要求， 针对施工过程中的涌水，其具有涌水量大、泥沙较 管路设置３趟，正常涌水１趟工作，最大涌水２趟工 重、扬程不太高、排水设施使用期短等特点，因此，排 作，特殊情况３趟同时工作，每趟管路长度为１ ０００ 水设备选取时主要考虑排水量大、施工安装方便的 ｍ。根据排水能力计算管路流速为１．７５ ｍ／ｓ，根据 水泵。根据厂家提供的资料，目前现有的潜水电泵、 流速计算管路阻力为４．２２ ｍ。 双吸双蜗壳水泵、多级离心泵、渣浆泵（排沙泵）等水 （３）水泵工况点：根据管路阻力、水泵抽排水能 泵技术性能均能够满足排水工程的需要，但考虑到 力计算管网阻力系数，新管为２．６３７ ５×１０一，旧管 水文地质的不确定性、施工安装的方便快捷性等因 为４．４８３ ８×１０＿。。 素，排水设备确定为在潜水泵方案与离心泵方案之 水泵运行工况点：新管排水量Ｑ一４ ３３８ ｍ。／ｈ， 间进行选择比较。 扬程Ｈ一９４．９ ｍ，工况效率 ：７５．５ ；旧管排水 一级排水系统设备比较方案为５００ＱＸＧ２０００— 量Ｑ一４ １５０ ｍ。／ｈ，扬程Ｈ＝＝＝９７．７ｍ，工况效率刁一 ４０－３５５型单级双吸双蜗壳高压潜水电泵与ＤＦ— ７６ 。 ＳＳ３５０－４３０Ｂ型卧式蜗壳双吸泵。 （４）根据工矿点计算排水时间：排正常涌水（１ 二级排水系统排水设备比较方案为 台泵）新管时间为２０ ｈ，旧管时间为２０．９ ｈ；排最大 ７００ＳＬＤＢ４Ｏ００／１００—１８００型单级双吸双蜗壳潜水电 涌水（２台泵）新管时间为１５ ｈ，旧管时间为１５．６ ｈ。 泵与ＤＦＳＳ５００－８９０Ｂ型卧式蜗壳双吸泵。 （５）根据新管工况点计算电机功率为１ ７３４ ｋＷ。 ２．２．２ 方案比较 （６）电动机配置：每台７００ＳＬＤＢ４０００／１００－１８００型 结合现场实际，对设备流量、扬程、功率、电动机 水泵配置一台１ ８００ ｋＷ、１Ｏ ｋＶ、１ ４７０ ｒ／ｍｉｎ的电动机。 启动、泵房、洞室、吸水高度、设备投资、固定泵房等 （７）其它：排水系统分别采用软起动控制系统、 进行综合比较。以二级水仓为例，方案一选用３台 液位自动控制系统、远程自动控制系统。 ７００ＳＬＤＢ４Ｏ０Ｏ／１ｏ０—１８００型单级双吸双蜗壳潜水电 方案一与方案二的技术性能比较见表１。 表１ 排水设备方案比较表 国防交通工程与技术 固 ２０ｌｌ第５期 ・成果与应用・ 大型抽排水系统在富水反坡隧道施工中的应用 冯 艺 根据辅引３＃施工支洞工程位于第五出水带、 涌水量大等特点，并考虑水文情况不确定等因素，结 合施工周期短、施工安装方便性等，设计选用方案 一：３台７００ＳＬＤＢ４０ＯＯ／ｌＯＯ－１８ｏｏ型单级双吸双蜗 壳潜水电泵；正常涌水时１台水泵工作、２台水泵备 用；最大涌水时２台水泵工作、１台水泵备用；如施 工过程中出现较大涌水（超过最大涌水时），采用３ 台水泵同时工作（排水能力为１２ ４５０ １ＴＩ。／ｈ）。考虑 在辅引３＃施工支洞洞口设１０ ｋＶ变电所１ 座，主要担负一级１号、２号、３号水仓排水系统和二 级排水系统形成前施工期排水等用电；在二级排水 泵站附近设１Ｏ ｋＶ变电所１座，主要担负二级排水 泵和施工二级水仓时临时排水等设备用电。 ２．３．２ 管路配置 为保证施工，避免交叉干扰，采用单泵单管配 置，避免出现故障造成相互干扰。 到使用现场泥沙含量较重，排水中对泵的叶片或涡 轮磨损较大，因此，在采购水泵时，要求水泵生产厂 家生产的叶片或涡轮部件采用高强度耐磨材料，以 适用排涌水含泥沙较重的需要。 其它各水仓设备方案比较同二级水仓。２＃水 ３ 施工过程中的设计优化 为了保证工程进度、合理投资，根据现场揭露的 地质涌水、走向情况，通过线路改移、低压小型抽排 水灵活机动补充等措施，在原设计的基础上进行满 足现场的合理的方案优化。针对辅引３＃施工支洞 进洞就遇大涌水情况，进行顺排，大大减少了洞内汇 仓选用３台４５０ＳＬＤＢ２０００／４０—３５５型单级双吸双蜗 壳潜水电泵；排正常涌水时１台水泵工作、２台水泵 备用，在结垢的情况下，１６ ｈ可以排完２４ ｈ的正常 涌水。排最大涌水时２台水泵工作、１台水泵备用， 在结垢的情况下，１３．３ ｈ可以排完２４ ｈ的最大涌 水。如施工过程中出现较大涌水（超过最大涌水时）， 采用３台水泵同时工作（排水能力为４ ８７５ ｍ３／ｈ，即 约１．３５ Ｉｎ。／ｓ）。 集水量。在Ｋ０＋１８６线路调整后，避开了一集中出 水点，后续施工中针对地质分析、实际涌水分布状 况，结合施工进度，对一、二级排水系统进行了优化。 根据实际现场数据分析、计算，取消一级１号、３ 号大型抽排水系统，由低压普通水泵代替保证抽排 水，加强、加快一级２号水仓及二级水仓建设，保证 工程进展。辅引３＃施工支洞及排水系统优化后最 终平面布置如图１所示。 ３．１ 水仓优化 ２．３ 管路及供配电系统设计 ２．３．１ 供配电系统设计 辅引３＃施工支洞处于富涌水洞段，且反坡施 工，必须有可靠的电源，保证抽排水。通过有关建设 投资费用、线路运行费用技术经济比较，根据电气设 根据现场施工判断涌水量情况，结合现场条件、 设备启动、人员撤离时间综合考虑，优化水仓容积按 下式计算［３ ：Ｖ—Ｑ正Ｘ ｔ ｏ式中：Ｑ正为正常涌水量， 据现场资料，一级２号水仓以上正常稳定涌水量为 备负荷分级、负荷容量，结合实际，采取满足施工、便 于调整的双回路供电方案。 国防交通工程与技术＿２０ｌｌ第５期 成 １＃７ｌ水隧洞 ２＃７Ｉ水隧洞 图１ 辅引３＃施工支洞及排水系统平面布置图 ０．３ ｍ。／ｓ，最大涌水量０．５ ｍ。／ｓ；一级２号水仓以下 正常涌水量０．７５ ｍ。／ｓ，最大涌水量１．２ ｍ。／ｓ；ｔ为 正常涌水时间（ｈ）。 一３．３ 管路优化 富水地段反坡隧道施工中，抽排水系统提前形成 排水能力是保证工程顺利施工的关键，道路交通保障 也是前提之一。为此根据辅引３＃施工支洞交通量 大、空间受限、工期紧的实际情况，在二级水仓施工过 程中，通过增加竖井、直接安装水管把水抽排引入Ａ 级水仓（临时水仓，汇水面积小，取１ ｈ正常涌 水量）：Ｖ１一Ｏ．３ ｍ３／ｓＸ ３ ６００ ｓＸ１／０．８—１ ３５０ ｍ３。 二级水仓（一级水仓以下涌水，临时水仓，汇水面 积较小，取２ ｈ正常涌水量）：Ｖｚ—Ｏ．７５ ｍ３／ｓ×３ ６００ ｓＸ ２／ｏ．８—７ ０００ ｍ。。 考虑水仓装满系数为０．８，一级水仓容积取１ ３５０ ｍ３；二级水仓容积取７ ０００ ｍ３。 施工过程中综合以上计算：二级水仓的长度减 洞顺排，节约管路安装２ ０００余ｍ，节约投资２００余万 元，并且使二级水仓抽排水设备提前半个月投入使用。 ４ 结束语 充分应用大型抽排水系统的抽排水能力，辅引３ ＃施工支洞提前４８ ｄ完成施工任务。整个工程建设 中，通过预先设计、结合实际的不断优化、过程中管理 小到１５０ ｍ，只保留一级２号水仓，有效的保证了水 仓尽快形成排水能力，减少潜在的前方涌水风险，节 约资金５００余万元。 ３．２ 设备优化 总结，有效的节约了投资、保证了进度、提前了工期。 参考文献 ［１］国家安全生产监督管理总局，国家煤矿安全监察局．煤矿 安全规程［Ｍ］．北京：煤炭工业出版社，２００４ 根据水仓优化计算，结合水泵选型计算，施工过 程中根据情况，首先购入不得不投入使用的２号水 仓和二级水仓排水系统设备。如果出现与判断不相 符涌水条件，需要施工１号或３号水仓时，可以随时 利用２号水仓设备提前投入用于１号水仓，二级水 仓设备提前投入用于３号水仓，以有效保证施工。 ［２］李亚峰，尹士君，蒋白懿．水泵及泵站设计计算［Ｍ］．北 京：化学工业出版社，２０１０ ［３］中国煤炭建设协会．ＧＢ ５０４５１－－２００８煤矿井下排水泵站 及排水管路设计规范Ｅｓ］．北京：中国计划出版社，２００９ Ｔｈｅ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ Ｈｅａｖｙ－Ｄｕｔｙ Ｄｒａｉｎｉｎｇ Ｓｙｓｔｅｍ ｔｏ ｔｈｅ Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ Ｒｉｃｈ－Ｗａｔｅｒｅｄ．Ａｄｖｅｒｓｅ Ｇｒａｄｅ Ｔｕｎｎｅｌ Ｆｅｎｇ Ｙｉ （Ｔｈｅ Ｅｒｔａｎ Ｈｙｄｒａｕｌｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ Ｃｏ．Ｌｔｄ．，Ｃｈｅｎｇｄｕ ６１００５１，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：０ｗｉｎｇ ｔｏ ｔｈｅ ｆａｃｔ ｔｈａｔ ｔｈｅ Ｎｏ．３ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｓｕｐｐｌｅｍｅｎｔａｒｙ ｓｈａｆｔ ｆｏｒ ｔｈｅ ２ｎｄ－ｓｔａｇｅ ｈｙｄｒａｕｌｉｃ ｐｏｗｅｒ ｓｔａｔｉｏｎ ａｔ Ｊｉｎ— ｐｉｎｇ ｇ。ｅｓ ｔｈｒｏｕｇｈ ｔｈｅ Ｎ。．５ ｗａｔｅｒ＿ｇｕｓｈｉｎｇ ｂｅｌｔ。ｆ ｔｈｅ ｍｉｄ－ｓｅｃｔｉ。ｎ。ｆ ｔｈｅ Ｊｉｎｐｉｎｇ Ｍｏｕｎｔａｉｎ Ｓｙｓｔｅｍ，ｗｈｅｒｅ（上转第４９页） 国防交通工程与技术 囫 ２０ｌ１第５期 ・实例分析・ 单柱式连续刚构铁路桥结构不对称性地震响应分析 罗 辉 要更明显。 ２＃桥墩面外弯矩增大，两者变化对ｌ＃墩的轴力和 ４ 结论 面内弯矩影响不大；而边跨长度差增大又引起远离 （１）随着左右边跨长度差的增大，各关键截面位 长边跨一侧的１＃桥墩面内弯矩增大，桥墩高差增 大引起１＃低墩面内弯矩增大，两者变化对２＃墩的 置处纵桥向位移变化不明显；随着墩高高差的增大， 各关键截面位置处纵桥向位移都明显的增大，左右 面内弯矩影响不大：所以在设计不对称连续刚构桥 边跨长度差和墩高高差的增大，对长边跨及与其相 时两桥墩的设计都不应该放松。 参考文献 连的２＃桥墩和２＃高墩及与其相连边跨横桥向位 Ｅｌｉ陈丽丽．不对称连续刚构桥梁地震响应分析［Ｄ］．大连： 移影响较大，对短边跨与矮墩横桥向位移影响较小。 大连理工大学，２０１０ （２）边跨长度和桥墩高度引起结构不对称对主 Ｅ２Ｊ杜红劲．连续刚构桥梁抗震性能分析ＥＤ３．哈尔滨：哈尔 梁内力变化幅度相对较小，且两者变化引起结构的 滨工业大学，２００８ 地震响应趋势基本一致，但位移和内力值的变化幅 Ｅ３］庞元志．大跨铁路连续刚构桥地震力分析［Ｊ］．铁道建筑 度不相等，其中边跨长度和桥墩高差变化同样幅度， 技术，２０１０（增）：４１—４３ 相比边跨长度不对称，桥墩的不对称性引起各关键 ［４］中华人民共和国建设部．ＧＢ ５０１１１—２Ｏ０６铁路工程抗震 截面地震作用下结构地震响应更明显，所以在进行此 设计规范Ｅｓ］．北京：中国计划出版社，２００６ 类刚构桥不对称设计时应尽量使桥墩高度相差较小。 ［５］罗松涛，黄才良，荆友漳．对称与不对称连续刚构桥动力 （３）当设计不对称结构时，桥墩高差引起２＃高 特性对比分析［Ｊ］．科技信息，２０１１（１）：３０７—３０８ 墩轴力明显增大，边跨长度差和桥墩高差增大引起 Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｔｈｅ Ｕｎｓｙｍｍｅｔｒｉｃａｌ Ｅａｒｔｈｑｕａｋｅ Ｒｅｓｐｏｎｓｅ ｏｆ ｔｈｅ Ｓｉｎｇｌｅ－Ｐｏｓｔ Ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓ Ｒｉｇｉｄ－Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｄ Ｒａｉｌｗａｙ Ｂｒｉｄｇｅ Ｌｕｏ Ｈｕｉ （Ｔｈｅ Ｈａｉｘｉ Ｃｏａｌ Ｃｏ．Ｌｔｄ．ｏｆ ｔｈｅ Ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ Ｇｒｏｕｐ ｏｆ ｔｈｅ Ｒａｉｌｗａｙ Ｂｕｉｌｄｉｎｇ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ ｏｆ Ｃｈｉｎａ，Ｈａｉｘｉ ８１７２００，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓ ｒｉｇｉｄ—ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｄ ｍｅｇａ ｂｒｉｄｇｅ ａｃｒｏｓｓ ｔｈｅ Ｙｅｌｌｏｗ Ｒｉｖｅｒ ｉｎ Ｉｎｎｅｒ Ｍｏｎｇｏｌｉａ ｏｆ ｔｈｅ ２ｎｄ Ａｄｄｅｄ Ｌｉｎｅ ｏｆ ｔｈｅ Ｄａｚｈｕｎ Ｒａｉｌｗａｙ ａｓ ａ ｐｒａｃｔｉｃａｌ ｅｘａｍｐｌｅ，ａ ｍｏｄｅｌ ｉｓ ｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｈｅｌｐ ｏｆ ｔｈｅ ｆｉｎｉｔｅ ｅｌｅｍｅｎｔ ｐｒｏｇｒａｍ ｏｆ Ｍｉｄａｓ／Ｃｉｖｉｌ ｉｎ ｔｈｅ ｐａｐｅｒ．Ｔｈｅ ａｎｔｉ—ｅａｒｔｈｑｕａｋｅ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓ ｒｉｇｉｄ—ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｄ ｂｒｉｄｇｅ ｉｓ ｓｔｕｄｉｅｄ ｂｏｔｈ ｗｈｅｎ ｔｈｅ ｌｅｎｇｔｈ ｏｆ ｔｈｅ ｌｅｆｔ ａｎｄ ｒｉｇｈｔ ｓｉｄｅ ｓｐａｎｓ ｏｆ ｉｔｓ ｕｐｐｅｒ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｉｓ ｕｎｓｙｍｍｅｔｒｉｃａｌ ａｎｄ ｗｈｅｎ ｔｈｅ ｈｅｉｇｈｔ ｏｆ ｔｈｅ ｐｉｅｒｓ ｏｆ ｔｈｅ ｌｏｗｅｒ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｉｓ ｕｎｓｙｍ— ｍｅｔｒｉｃａ１．Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔ ｏｆ ｏｕｒ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｓｈｏｗｓ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｅａｒｔｈｑｕａｋｅ—ｃａｕｓｅｄ ｒｅｓｐｏｎｓｅ ｒｅｓｕｌｔｉｎｇ ｆｒｏｍ ｔｈｅ ｕｎｓｙｍｍｅｔｒｉｃａｌｉｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｈｅｉｇｈｔ ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ ｂｅｔｗｅｅｎ ｔｗｏ ｐｉｅｒｓ ｉｓ ｍｏｒｅ ｏｂｖｉｏｕｓ ｔｈａｎ ｔｈａｔ ｒｅｓｕｌｔｉｎｇ ｆｒｏｍ ｔｈｅ ｕｎｓｙｍｍｅｔｒｉｃａｌｉｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｓｉｄｅ ｓｐａｎｓ，ｏｗｉｎｇ ｔｏ ｗｈｉｃｈ ｔｈｅ ｓｍａｌｌｅｒ ｈｅｉｇｈｔ ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ ｂｅｔｗｅｅｎ ｔｗｏ ｐｉｅｒｓ ｓｈｏｕｌｄ ｂｅ ｃｈｏｓｅｎ ａｎｄ ｍｅａｎｗｈｉｌｅ ｍｕｃｈ ａｔｔｅｎｔｉｏｎ ｓｈｏｕｌｄ ａｌｓｏ ｂｅ ｐａｉｄ ｔｏ ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｔｈｅ ｔｗｏ ｐｉｅｒｓ ｗｈｅｎ ａｎ ａｎｔｉ—ｅａｒｔｈｑｕａｋｅ ｂｒｉｄｇｅ ｉｓ ｄｅｓｉｇｎｅｄ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓ ｒｉｇｉｄ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ；ｕｎｓｙｍｍｅｔｒｉｃａｌ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ；ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｔｈｅ ｒｅｓｐｏｎｓｅ ｓｐｅｃｔｒｕｍ；ｅａｒｔｈｑｕａｋｅ ｒｅｓｐｏｎｓｅ （下接第６０页）ｔｈｅ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｗａｔｅｒ ｉｓ ｖｅｒｙ ｒｉｃｈ，ｔｈｅ ｓｔｅａｄｙ ｗａｔｅｒ－ｇｕｓｈｉｎｇ ａｍｏｕｎｔ ａｔ ａ ｓｉｎｇｌｅ－ｐｏｉｎｔ ｉｓ ａｓ ｍｕｃｈ ａｓ ２５０００— ４５０００ ｍ。／ｄ．ａｎｄ ｔｈｅ ｓｔｅａｄｙ ｃｏｌｌｅｃｔｅｄ ａｍｏｕｎｔ ｏｆ ｗａｔｅｒ－ｇｕｓｈｉｎｇ ｉｓ ａｓ ｍｕｃｈ ａｓ ８５０００ ｍ。／ｄ ｄｕｒｉｎｇ ｔｈｅ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｂｒａｎｃｈ ｓｈａｆｔｓ ａｎｄ １３００００ ｍ。／ｄ ｄｕｒｉｎｇ ｔｈｅ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｗａｔｅｒ－ｌｅａｄｉｎｇ ｔｕｎｎｅ１．Ｔｏ ｅｎｓｕｒｅ ｔｈｅ ｓａｆｅ ａｎｄ ｓｕｃｃｅｓｓｆｕｌ ｃｕｔｔｉｎｇ－ｔｈｒｏｕｇｈ ｏｆ ｔｈｅ ｂｒａｎｃｈ ｓｈａｆｔｓ ａｎｄ ｔｈｅ ｎｏｒｍａｌ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｍａｉｎ ｔｕｎｎｅｌ，ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｔｈｅ ｄｒａｉｎｉｎｇ ｓｙｓｔｅｍ ｉｓ ｏｆ ｔｈｅ ｇｒｅａｔｅｓｔ ｉｍｐｏｒ－ ｔａｎｃｅ．Ｕｐｏｎ ｔｈｅ ｂａｓｉｓ ｏｆ ｌｏｔｓ ｏｆ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ ａｎｄ ｓｔｕｄｉｅｓ，ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎ ａｎｄ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄｓ ｏｆ ｔｈｅ ｄｉｂｈｏｌｅ ｄｒａｉｎｉｎｇ ｓｙｓｔｅｍ ｃｏｍｍｏｎｌｙ ｕｓｅｄ ｉｎ ｃｏａｌ ｍｉｎｅｓ ａｒｅ ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄ，ａｃｈｉｅｖｉｎｇ ａ ｖｅｒｙ ｇｏｏｄ ｒｅｓｕｌｔ ａｔ ｔｈｅ ｓｉｔｅ ａｎｄ ｔｈｕｓ ｅｎｓｕｒｉｎｇ ｔｈｅ ｎｏｒｍａｌ ｐｒｏｇｒｅｓｓ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ．Ｔｈｅ ｏｐｔｉｍｉｚｅｄ ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｔｈｅ ｈｅａｖｙ－ｄｕｔｙ ｄｒａｉｎｉｎｇ ｓｙｓｔｅｍ ｓｐｅｃｉｆｉｃａｌｌｙ ｆｏｒ ｔｈｅ ｐｒａｃｔｉｃａｌ ｓｉｔｕａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｓｉｔｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｃｏｒｒｅｃｔ ｃｈｏｉｃｅ ｏｆ ｔｈｅ ｐｒｏｐｅｒ ｄｒａｉｎｉｎｇ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ ａｒｅ ｅｌａｂｏｒａｔｅｄ ｉｎ ｇｒｅａｔｅｒ ｄｅｔａｉｌ ｉｎ ｔｈｅ ｐａｐｅｒ，ｗｈｉｃｈ ｍａｙ ｐｒｏｖｉｄｅ ａ ｕｓｅｆｕｌ ｒｅｆ— ｅｒｅｎｃｅ ｆｏｒ ｏｔｈｅｒ ｓｉｍｉｌａｒ ｐｒｏｊｅｃｔｓ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｒｉｃｈ—ｗａｔｅｒｅｄ ｓｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｔｕｎｎｅｌ；ａｄｖｅｒｓｅ ｇｒａｄｅ；ｄｒａｉｎｉｎｇ ｓｙｓｔｅｍ；ｄｅｓｉｇｎ；ｏｐｔｉｍｉｚｅ 国防交通工程与技术 ＿２０１ｌ第５期
