本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《施工升降机》（GB/T 10054-2005），《施工升降机安全规则》（GB10055-2007），《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002），《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）等编制。
一、参数信息
1.施工升降机基本参数
施工升降机型号：SCD200/200J； 架设总高度：100m； 底笼长：42m； 标准节重：167kg； 单个吊笼重: 1600kg； 外笼重：1480kg； 2.楼板参数
基础混凝土强度等级：C30； 楼板宽：4m； 梁宽：0.3m； 板中底部短向配筋：10@150； 板边上部短向配筋：12@100； 板中底部长向配筋：10@150； 板边上部长向配筋：
12@100；
梁截面底部纵筋：425； 梁中箍筋配置：8@150； 箍筋肢数：2；
吊笼形式：双吊笼； 标准节长度：1.508m； 底笼宽：3m； 对重重量：1300kg； 吊笼载重：2000kg； 其他配件总重量：200kg； 楼板长：4m； 楼板厚：150mm； 梁高：0.7m； 3.荷载参数： 施工荷载：2.5kN/m2； 4.钢管参数：
钢管类型：Ф48×3.0； 钢管横距: 700mm； 钢管纵距: 700mm； 钢管步距: 1200mm； 模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度：0.1 m；
二、基础承载计算：
导轨架重（共需67节标准节，标准节重167kg）：167kg×67=11189kg， 施工升降机自重标准值：Pk=(1600.00×2+1480.00+1300.00×2+2000.00×2+11189.00+200.00)×10/1000=226.69kN
考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1 基础承载力设计值：P=2.1×226.69=476.05kN 三、地下室顶板结构验算
验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算
楼板长宽比：Lx/Ly=4/4=1 1、荷载计算
楼板均布荷载：q=476.049/(42×3)=3.778kN/m2 2、混凝土顶板配筋验算
依据《建筑施工手册》（第四版）： Mxmax=0.0234×3.778×4×42=5.658kN·m Mymax=0.0234×3.778×4×42=5.658kN·m
M0x=-0.0677×3.778×4×42=-16.37kN·m M0y=-0.0677×3.778×4×42=-16.37kN·m 混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋。 板中底部长向配筋：
Mx=Mxmax+μMymax=5.658+5.658/6=6.601kN·m
αs=|M|/(α1fcbh02)=6.60×106/(1.00×14.30×4.00×103×125.002)=0.007；
ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.007)0.5=0.007； γs=1-ξ/2=1-0.007/2=0.996；
As=|M|/(γsfyh0)=6.60×106/(0.996×300.00×125.00)=176.69mm2。 实际配筋：602.139 mm2 > 176.687 mm2 板中底部长向配筋满足要求。 板中底部短向配筋：
My=Mymax+μMxmax=5.658+5.658/6=6.601kN·m
αs=|M|/(α1fcbh02)=6.60×106/(1.00×14.30×4.00×103×125.002)=0.007；
ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.007)0.5=0.007； γs=1-ξ/2=1-0.007/2=0.996；
As=|M|/(γsfyh0)=6.60×106/(0.996×300.00×125.00)=176.69mm2。 实际配筋：602.139 mm2 > 176.687 mm2 板中底部短向配筋满足要求。 板边上部长向配筋：
M0x=M0xmax+μM0ymax=(-16.37)+-16.37/6=-19.098kN·m
αs=|M|/(α1fcbh02)=19.10×106/(1.00×14.30×4.00×103×125.002)=0.0
21；
ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.021)0.5=0.022； γs=1-ξ/2=1-0.022/2=0.989；
As=|M|/(γsfyh0)=19.10×106/(0.989×300.00×125.00)=514.85mm2。 实际配筋：1244.071 mm2 > 514.851 mm2 板边上部长向配筋满足要求。 板边上部短向配筋：
M0y=M0ymax+μM0xmax=(-16.37)+-16.37/6=-19.098kN·m
αs=|M|/(α1fcbh02)=19.10×106/(1.00×14.30×4.00×103×125.002)=0.021；
ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.021)0.5=0.022； γs=1-ξ/2=1-0.022/2=0.989；
As=|M|/(γsfyh0)=19.10×106/(0.989×300.00×125.00)=514.85mm2。 实际配筋：1244.071 mm2 > 514.851 mm2 板边上部短向配筋满足要求。 3、混凝土顶板挠度验算
板刚度：Bc=Eh3/(12(1-μ2))=3×104×1503/12×(1-(1/6)2)=0.868×1010 q=3.778kN/m2=0.004N/mm2 L=4000mm 板最大挠度：
fmax=ωmaxql4/Bc=0.00215×0.015×40004/(0.868×1010)=0.958mm
fmax/L=0.958/4000=1/4173.387<1/250
板配筋和挠度变形完全满足支承施工升降机荷重要求。 4、混凝土梁配筋验算
由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁，所以可以看作一个集中荷载。
楼板自重传来荷载 0.15×4×25=15kN/m 梁自重 0.7×0.3×25=5.25kN/m 静载 15+5.25=20.25kN/m 活载 2.5×4=10kN/m 作用于梁上的均布荷载：q=20.25×1.2+10×1.4=38.3kN/m 作用于梁上的集中荷载：p=476.049×1.2/2=285.629kN M=ql2/12+pl/4=38.3×42/12+285.629×4/4=336.696kN·m 梁截面积：b×h=0.3×0.7=0.21m2 h0=h-25=700-25=675mm
αs=|M|/(α1fcbh02)=336.70×106/(1.00×14.30×0.30×103×675.002)=0.172；
ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.172)0.5=0.190； γs=1-ξ/2=1-0.190/2=0.905；
As=|M|/(γsfyh0)=336.70×106/(0.905×300.00×675.00)=1837.62mm
2
。
实际配筋：1963.495 mm2 > 1837.617 mm2； 梁截面底部纵筋满足要求！ 5、混凝土梁抗剪验算
梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=285.629/2+38.3×4/2=219.415kN； Asv1=((Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0))×s/n=((219.415×103-0.7×1.43
×300×675)/(1.25×210×675))×150/2=7.074mm2；
配箍率：
Psvmin=0.24×ft/fyv=0.24×1.43/210=0.163%； Psv=nAsv/(bs)=2×50.265/(300×150)=0.223%； 实配As=50.265mm2 > 7.074mm2 ； 梁配筋满足要求！
四、梁板下钢管结构验算：
设梁板下Ф48×3.0mm钢管@700mm×700mm(支模未拆除)支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则：
施工升降机 1.2×3.778=4.534kN/m2 活载 1.4×2.5=3.5kN/m2 4.534+3.5=8.034kN/m2 8.034×0.7×0.7=3.937kN 钢管支模架步高1.2m h/la=1200/700=1.714 h/lb=1200/700=1.714 经查表，μ的取值为：1.426
计算长度：L01=k×μ×h=1.155×1.426×1.2=1.976m L02=h+2a=1.2+2×0.1=1.4m 取：L0=1.976m
λ=L0/i=1976.436/15.9=124 由此得：φ=0.428
[N]=φ×A×f=0.428×424.115mm2×210N/mm2=38.119kN ≥3.937kN
梁板下的钢管结构满足要求 配筋如下图所示：
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