超高模板施工方案

一、 工程概况：

本工程为框架结构，层高十层,建筑面积15653。98平方米，建筑高度42.45米，层高4.2米，办公大堂上空层高12.6米. 本工程高支模位置为：

(2—A）∽（2-B）/1-20轴为门厅及办公大堂，由首层地面中空至屋面，建筑高度12.6米，屋面为120厚现浇板。其结构梁截面为400X1200、450X1500、500X1500、500X1700、300X900、300X800、350X800。

现分别对500X1700、350X1000梁模板及120厚板模板进行验算，其中400X1200、450X1500、500X1500梁模板按照500X1700模板进行施工；300X800、300X900、350X800按照350X1000模板进行施工。 二、 编制依据:

《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 128—2000； 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162—2008）； 《木结构设计规范》GB50005—2003；

《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204－2002) 《建筑施工手册》（第三版）中国建筑工业出版社； 《建筑施工工艺标准》中国建筑工业出版社; 《6#研发中心建筑结构施工图》； 三、 施工准备： （一）材料

根据现有实际情况选择高支模施工的使用材料如下： 楼面模板、梁侧模和底模模板采用18mm厚夹板； 梁底、侧模板的竖直枋木采用80mm×80mm枋木； 梁底托梁采用80mm×80mm枋木；

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楼面模板底采用80mm×80mm枋木；

梁、楼面支顶采用3.0厚φ48钢管脚手架、可调式U型上托盘和可调式或固定底座；

剪刀撑、纵横水平拉杆采用3.0厚φ48钢管。钢材采用Q235。 （二）施工条件

1、模板涂刷脱模剂，并分规格堆放，根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。

2、柱混凝土浇筑完毕。

3、根据模板方案、图纸要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交底.

4、钢管支撑地基应平整夯实，并满足承载力要求,应有可靠的排水措施，防止积水浸泡地基。

5、模板安装前，先检查模板、构配件质量，不符质量标准的不得投入使用。 四、 施工工艺:

（一）模板设计 1、120厚楼板支模

(1）支顶材料间距：钢管纵向间距为900mm,横向间距为900mm；

(2）主、次龙骨规格、材料、间距：板底枋采用80mm×80mm枋木，间距450 mm,跨距900 mm，托梁采用80mm×80mm枋木，跨距900mm； (3）模板材料、规格:板底模板18mm厚夹板. 2、500X1700梁

（1）支顶材料间距：钢管纵向间距为600mm，横向间距为900mm（2支一排）； （2）主、次龙骨规格、材料、间距：梁底横枋采用80mm×80mm枋木,间距200mm,托梁采用双φ48×3mm钢管，跨距900mm；

(3)梁侧模竖肋规格、材料：梁侧模板80mm×80mm竖枋间距300mm，梁垂直方向对拉螺栓设2道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓垂直方向距离梁底分别为360mm、

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720mm，对拉螺栓水平方向距离600mm，用孖钢管作为横楞，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结；

（4）模板材料、规格：梁侧、梁底模板18mm厚夹板。 3、350X1000梁

（1)支顶材料间距：钢管纵向间距为600mm，横向间距为900mm（2支一排）； （2）主、次龙骨规格、材料、间距:梁底横枋采用80mm×80mm枋木，间距300mm，托梁采用80mm×80mm枋木,跨距900mm;

(3）梁侧模竖肋规格、材料：梁侧模板竖枋间距300mm，梁垂直方向设φ12mm对拉螺栓1道，螺栓垂直方向距离梁底400mm，水平方向距离600mm，用孖钢管作为横楞,用蝴蝶扣与对拉螺栓联结；

(4）模板材料、规格：梁侧、梁底模板18mm厚夹板。 4、水平杆、剪刀撑设置（采用ф48×3.0钢管）

在钢管支顶底部上0.20m处纵横设置水平拉杆，用ф48钢管拉结,以后纵横水平拉杆每1500mm高设置一道，支模高度在8～20米，支顶最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆；水平拉杆端头伸出扣件边缘长度不应少于100㎜，水平拉杆端头有混凝土梁、柱的应与混凝土梁、柱顶紧。在进行高支模施工时，水平拉杆应分别与高支模范围相邻的各层梁板的模板支顶作有效拉结，要求拉结不少于两榀门式架（或两根钢管立杆）.

5、剪刀撑的设置(采用ф48×3。0钢管）

高支模支顶周边和高支模范围内纵横每隔不大于10m设竖向剪刀撑，剪刀撑应由底至顶连续设置，用钢管拉结,斜杆与地面倾角为45～60，并与地面顶紧，剪刀撑与钢管立杆有效连接。水平拉杆端头有混凝土梁的应与混凝土梁顶紧。在(钢管支顶）的竖向剪刀撑部位的顶部、中间以及扫地杆处设置水平剪刀撑.

（二）施工工艺 1、模板安装

（1）先在地面上弹出轴线、梁位置线按施工方案标出立杆安装位置，然后在柱

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子上弹出轴线、梁位置和水平线，装柱头模板。

（2)根据模板的施工图架设支撑和木楞.支架排列要考虑设置施工通道。 （3）钢管立杆须设置底座,立杆垂直度容许偏差为全高不大于1/600及±20mm，上下层支柱应在同一竖向中心线上.各层支柱间的水平拉杆和剪刀撑与立柱要有效连接。

（4）通线调节钢管立杆的高度,将托梁找平,架设托梁及梁底枋木。

(5） 梁底模板：按设计标高调整支柱的标高,然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底板跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应按要求起拱，起拱高度为梁跨度的1。5‰。主次梁交接时,先主梁起拱，后次梁起拱.

(6） 梁侧模板:先安装梁底模板，待安装完钢筋后再安装梁侧模板、压脚板（枋）、斜撑、对拉螺丝等.

(7）楼面模板铺完后，应认真检查支撑是否牢固，模板梁内、板面应清扫干净。模板应拼缝平整严密，拼缝位置下面必须要有次龙骨支撑并钉牢.拼缝处内贴胶带，防止漏浆.

（8)在混凝土板面安装钢管立杆时，应对上部混凝土结构承载力强度的验算,然后安装可调底座及钢管立杆、水平拉杆、剪刀撑，在混凝土面直接安装可调底座时，要在根部设置两个方向的水平拉结杆，以防止立杆根部移动.可调底座的调节螺杆伸出长度不超过200㎜。

（9)在楼层特别高的楼层层间安装钢管立杆时,立杆要同时安装水平拉杆、剪刀撑,并采用扣件与钢管立杆扣牢。钢管上部安装的可调托座要牢固承托上部托梁. （10）高支模支顶周边和高支模范围内纵横每隔不大于10m设竖向剪刀撑,剪刀撑应由底至顶连续设置，用钢管拉结，在纵横向相邻的两竖向剪刀撑之间设置之字斜撑,斜杆与地面倾角为45～60o,并与地面顶紧，剪刀撑、之字斜撑与钢管立杆有效连接.水平拉杆端头有混凝土梁、柱的应与混凝土梁、柱顶紧，或者每隔两步水平拉杆与柱抱箍。

（11）在竖向剪刀撑部位的顶部、中间以及扫地杆处设置水平剪刀撑. 2、模板拆除

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（1）模板拆除要求

1）模板拆除措施应经技术主管部门或负责人批准,拆除模板的时间可按现行国家标准《混凝土结构施工质量验收规范》GB50204的有关规定执行。

2）当混凝土未达到规定强度或已达到设计规定强度，需提前拆模或承受部分超设计荷载时，必须经过计算和技术主管确认其强度能足够承受此荷载后，方可拆除。

3）拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。

4）模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设置围栏，其内不得有其他工种作业,并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛抛掷.

5）拆模的顺序和方法应该按模板的设计规定进行。当设计无规定事，可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除.拆下的模板不得抛扔，应按规定地点堆放。

6)多人同时操作时,应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站在安全处.

7）高处拆模板时,应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。

8)在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时应补设临时支撑.拆模时,应逐快拆卸,不得成片撬落或拉倒。

9)拆模如遇到中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。

10）已拆除了模板的机构，应在混凝土强度达到涉及强度值后方可承受全部设计荷载。若在未达到设计强度之前,需在结构上加置施工荷载时，应另行核算,强度不足时，应加设临时支撑。

11）遇6级或6级以上大风时，应暂停室外的高处作业。雨后应先清扫施工现场积水，方可进行工作.

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(2）支架立柱拆除

1)当拆除模板时，应在其下面临时搭设防护支架，使所拆模板先落在临时防护支架上。

2)当立柱的水平拉杆超出2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行.

3）当拆除大于6m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法.

4)拆除平台、楼板下的立柱时,作业人员应站在安全处。

5）对已拆下的模板、立柱及其他零配件应及时运到指定的地点。 （3）普通模板拆除 1)拆除柱模板

柱模板拆除应分别采用分散和分片2种方法。

分散拆除的顺序应为：拆除拉杆或斜撑、自上而下拆除柱楞或横楞拆除竖楞，自上而下拆除配件及模板、运走分类堆放、清理、拔钉、钢模维修、刷防锈油或脱模剂、入库备用。

分片拆除顺序应为:拆除全部支撑系统、自上而下拆除柱箍筋及横楞拆掉柱角U形卡、分2片或4片拆除模板、原地清理、刷防锈油或脱模剂、分片运至新支模地点备用。

柱子拆下的模板及配件不得向地面抛掷. 2）拆除梁、板模板 梁、板模板应先拆梁侧，在拆板底模，最后拆除梁底模,并应分段分片进行,严禁成片撬落或成片拉拆。

跨度大于8m的梁式结构，应按设计规定的程序和方式从中心沿环圈对称向外或从跨中对称向两边均匀放松模板支架立柱.

拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行作业。

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拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板妥善传递或用绳钩放置地面.

严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模。

待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放,并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油或脱模剂，入库备用。 （三）、质量标准 主控项目：

1. 安装现浇结构的上层模板及其支撑时,下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，立柱应铺设垫板。

2．涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处. 3。钢管、配件应有产品说明书及出厂合格证。

4。有弯曲、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂的钢管不得使用。 一般项目：

1．模板安装的一般要求，观察检查。

(1)模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前,木模板应浇水湿润,模板内无积水; （2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；

（3）浇筑混凝土前,模板内的杂物应清理干净;

2．模板应平整光洁，不得产生影响混凝土表明质量的，粗糙、麻面。观察检查。 3。本工程现浇钢筋混凝土粱、板，起拱高度为跨度的1‰.水准仪、拉线和尺量检查．

4．固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏,且应安装牢固，其偏差符合规定。尺量检查。

5。现浇结构模板安装的偏差符合规定。经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检查.

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6.模板安装的允许偏差应符合下表中规定. 一般项目 预埋钢板中心线位置（mm） 预埋管、预留孔中心线位最(mm) 中心线位置（mm） 插筋 预埋件、预留孔偏差 预埋螺栓 外露长度(mm) 中心线位置(mm) 预留洞 尺寸(mm) 轴线位置（mm) 底模上表面标高(mm） 截面内部基础 模板安装尺（mm) 柱、墙、粱 ＋10,0 5 ±5 ±10 ＋4，－5 6 8 2 5 ＋10,0 10 外露长度(mm） 中心线位置(mm） ＋10，0 2 3 3 5 允许偏差 层高垂直不大于5m 度（mm） 大于5m 相邻两扳表面高低差（mm） 表面平整度（mm） （四）、模板拆除质量应符合的规定

主控项目

底模及其支撑拆除时的混凝土强度应符合设计要求；或符合下表规定。 检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求达到100%.

一般项目

1、侧模拆除时的混疑土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。

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2、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支撑宜分散堆放并及时清运.按拆模方案观察检查。 （五）、施工注意事项 1．避免工程质量通病

(1）模板安装前,先检查模板钢管、构配件等的质量，不符质量标准的不得投入使用。

(2)梁模板；防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模扳嵌入柱梁间,拆除困难的现象。

措施：a。支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短.

b．梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。

c.混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透。

（3）板模板：防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象．

措施：a.搂板模板厚度要一致，木楞材料要有足够的强度和刚度，木楞面要平整.

b．支撑要符合规定的主控项目要求，不同直径的钢管不能混用。严格按要求控制钢管安装的垂直度。 c.板模按规定起拱.

（4)钢管支撑局部沉降：在钢管支撑下部位加设底座,楼板能满足承载力要求，。

(5)钢管底座整体不稳定：可调底座及可调托座螺栓伸出自由长度不能超过20cm,要安装足够的交叉支撑，钢管的水平拉杆要与邻近坚固物连结，使钢管不产生位移。

2．主要安全技术措施

（1）支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支撑、模

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板联结稳 固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。

(2） 拆模时应搭设工作平台。

（3)拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒塌的措施。 (4）避免使用质量不合格的钢管及其配件，确保钢管结构稳定和足够的承载力。

(5）施工过程剪刀撑、水平撑（水平钢管）不能任意拆除. 3．成品保护

(1)坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂.

(2）材料应按编号分类堆放。

(3）使用后拆卸下来的钢管及其构件，将有损伤的钢管及构件挑出，重新维修，严重损坏的要剔除更换。

（4)钢管支撑可调底座及可谓托座螺纹上的锈斑及混凝土浆等要清除干净，用后上油保养。

(5）搬运时，钢管、扣件等不能随意投掷. 五、模板安装及混凝土浇筑方法和有关注意事项

1、本工程采用商品混凝土，混凝土浇筑原则：斜屋面：砼浇筑采用两侧对称均匀浇筑.其余位置：以施工缝为施工流水段，由一端开始用“赶浆法”推进,先梁后板。

2、混凝土浇筑过程应严格按混凝土浇筑施工方案程序进行，在支架下面要安装照明灯,在安全员的监督下,派木工进行巡查，发现问题立即进行加固.如果支架沉降、位移达到报警值时，安全员应即报告现场施工负责人，现场施工负责人查明情况,采取必要的安全措施和加固措施。发现险情，安全员、现场施工负责人要及时通知现场作业人员撤出危险范围。

3、支顶安装时,应考虑上下层支顶要在同一位置上。

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六、支模监测

项目部准备在现场采用水平仪及经纬仪进行施工过程自我监测。 1、监测项目：支架沉降和水平位移，以及支承地面稳定性沉降观测。 2、测点布设：在 1/2跨位置,每个监测剖面布设二个支顶水平位移监测点、三个支顶沉降观测点。

3、监测频率：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比,得出沉降、位移量. 4、变形监测预警值：

梁的支架沉降位移预警值取8mm,沉降位移允许值取10mm;梁的支架水平位移预警值取5mm，水平位移允许值取8mm。

5、注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢等应做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。 七、质量保证措施

1. 施工前由施工员对工人进行详细的技术交底，对钢管支架搭设、模板安装等按规范要求安装.

2. 施工场地必须平整、无杂物并做好排水措施。

3. 钢管组合安装前应检查是否有破损、立杆是否变形、焊口是否有裂缝,确保钢管的质量。

4. 模板安装中，严禁使用有裂缝的松杂枋木，对梁底所使用支模松枋木,应事前检查，挑选完好的枋木。梁、板底模板按规范起拱确保模板和支顶系统不变形。

5. 模板安装中或完成后，由质安员、施工员在现场指导监督,确保模板支顶方案得到落实和按规范施工，高支模搭设施工完成后安规定进行办理验收。

6. 浇筑过程中，派专人监测支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决，并向有关部门汇报。

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7. 施工必须符合《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2001（2002年版）等的有关要求；

8. 扣件螺栓拧紧力矩为40～60N·m.

9. 用于施工的钢管、扣件要按规定进行质量检测，禁止使用不合格的钢管、扣件。

10. 立杆接长必须采用对接扣件连接，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm。 八、安全技术措施

(一）一般安全措施

1、从事模板作业的人员,应经安全技术培训。从事高处作业人员,应定期体检，不符合要求的不得从事高处作业。

2、安装和拆除模板时操作人员应佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。

3、模板及配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告,安装前应对所用部件(立柱、楞梁、吊环、扣件等）进行认真检查，不符合要求者不得使用。

4、应严格按施工设计与安全技术措施的规定进行施工。满堂模板、建筑层高8m及以上和梁跨度大于或等于15m的模板，在安装、拆除作业前,工程技术人员应以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底，作业班组应对照书面交底进行上、下班的自检和互检。

5、施工过程中的检查项目应符合下列要求: 1）立柱底部基土应回填夯实。 2)垫木应满足设计要求 3)垫底位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定。

4）立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。 5)扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。

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6）安全网和各种安全设施应符合要求

6、在高处安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架,并应加设防护栏杆。在临街面及交通要道区，尚应设警示牌，派专人看管。

7、有关避雷、防触电和架空输电线路的安全距离应符合国家现行标准《施工临时用电安全技术规范》JGJ 46的有关规定.施工用的临时照明和动力线应采用绝缘电缆线，且不得直接固定在钢模板上。夜间施工时，应有足够的照明,并应制定夜间施工的安全措施。施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况,严防绝缘破损漏电伤人。

9、模板安装时，上下应有人接应,随装随运，严禁抛掷.且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将脚手架支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台。

10、支模过程中如遇到中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。

11、作业人员严禁攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，不得在高处的墙顶、梁或在其模板上行走。

12、模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理.当遇险情时应立即停工和采取应急措施；待修复或排除险情后，方可继续施工。

（二)混凝土浇筑安全针对性措施

1、模板体系必须经过有关方验收合格并办理完毕签证手续后方允许浇筑混凝土。

2、混凝土由梁中向两侧对称浇筑，梁高度大于1000mm的梁分层浇筑，分层高度不大于500mm，上层混凝土的浇筑在其下混凝土初凝前完成，且不大于1h。

3、浇筑设备不得碰撞或直接搁在模板上,振捣时用细棒密振，不使用大功率振动棒,以减小对模板的侧压力。

4、砼施工时配备3个木工跟班随时检查楼板支顶情况，发现问题立即处理；必要时停止砼浇筑，将问题处理后方可继续施工。

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5、砼浇筑前必须做好模板系统内人员的清场工作，浇筑期间任何人不得随意进入模板系统下。

6、浇筑楼板及屋面混凝土时应随浇随整平，不得让混凝土大量堆积在某个施工面，楼面的砼堆积高度不宜超过300mm,造成局部荷载过大而对模板及支撑不利。

7、砼浇筑过程中，设专人负责检查模板及支撑的情况，发现异常立即停工，迅速疏散作业人员,组织人力排除险情，方能复工。

8、振捣器电缆不得在钢筋网上拖来拖去，以防破皮漏电，电缆长度不应超过30米，操作者应穿胶鞋（靴），戴绝缘手套。振捣器需维修保养时必须切断电源.

9、施工现场电动振动设备应有专人使用，不能随地丢放。 九、雨季施工措施

①做好雨季来临前的检查工作，及时认真整改存在隐患，做到防患于未然。雨季来临期间要组织昼夜值班，做好记录，密切注意天气预报和暴雨警报。安排好应急疏散通道及安全集结中心.

②雨季来临之前，加固临时设施,大标志牌，临时围墙等处设警告牌；疏通好施工场地内的下水管道和雨水井，保证排水畅通，保证场地雨后不陷、不滑、不泥泞、不存水。

③雨天作业必须设专人看护，存在险情的地方未采取可靠的安全措施之前禁止作业施工。

④检查机械防雷接地装置是否良好，各类机械设备的电气开关应做好防雨准备。大风雷雨天气应切断电源，以免引起火灾或触电伤亡事故。风雨过后，要对现场的临时设施、用电线路等进行全面的检查,当确认安全无误后方可继续施工。

⑤各区高支模，必须设置避雷装置，且其周围有排水设施。

⑥机电设施要经常检查接零、接地保护，所有机械棚要搭设严密,防止漏雨，并随时检查漏电装置功能是否灵敏有效.

⑦脚手架底部地基要做好排水。

⑧钢筋要用枕木或木方、地垄等架高,防止沾泥、生锈.

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⑨浇筑混凝土前，要随时掌握天气预报，尽量避免在雨天进行.现场足够的覆盖材料，要保证新浇筑的混凝土不被雨水冲刷，已喷脱模剂的模板不被雨水冲掉。 十、防大风措施

（1）大风季节应特别提高警惕，随时做好防大风袭击的准备.设专人关注天气预报，做好记录,并与市气象台保持联系，如遇天气变化及时报告，以便采取有效措施。

(2）成立大风期间抢险救灾小组，密切注意现场动态，遇有紧急情况，立刻投入现场进行抢救，使损失降到最低。

（3）遇6级以上大风时，应暂停室外的高空作业，雨后应先清扫施工现场，支撑不滑时再进行工作。

（4)对施工现场应进行全面详细检查，如有拉结不牢、排水不畅、漏雨、沉陷、变形等情况，应采取措施进行处理，问题严重的必须停止使用。风雨过后，应随时检查，发现问题，重点抢修。

（5）大风到来之前，应对现场的机械、脚手架、及未装好的钢筋、模板等进行临时加固，堆放在楼面、屋面的小型机具、零星材料要堆放加固好，不能固定的东西要及时搬到建筑物内。

（6）在大风来之前要立即对模板、钢筋特别是脚手架、电源线路进行仔细检查，发现问题要及时处理，经现场负责人同意方可复工。

（7）在大风来之前抗风及抗雨领导小组应组织抢险队集结待命，统一指挥，随时准备排除危险隐患.安排好应急疏散通道及安全集结中心。

（9）科学、合理安排大风期间施工，使工程不会因此而处于停工状态。提前安排好各分部分项工程的施工，做到有备无患。台风过后,全体动员进行抢险救灾，全面检查已施工工程的质量状况,以最快的速度恢复生产,使工期损失降到最低. 十一、梁板支模计算书

350×1000梁模板支撑计算书

1．计算参数

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结构楼板厚120mm,梁宽b=350mm，梁高h=1000mm，层高12。60m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.10m；木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1。40N/mm2 ;支撑采用Φ48钢管：横向间距900mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.50m;钢管直径48mm，壁厚3。0mm,截面积4.24cm2，回转半径i=1。59cm；钢管重量0.0326kN/m.钢材弹性模量 E=206000N/mm2,抗弯强度f=205。00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2.

2．梁底模验算

(1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 梁宽（m) 梁高（m) 系数 设计值 ①底侧模自重 0。3 kN/m2 ×(0.35 + 1。76 ） × 1.2 = 0.76 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m3 × 0。35 × 1.00 × 1.2 = 10.08 kN/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0。35 × 1.00 × 1.2 = 0。63 kN/m ④振捣砼荷载 2。0 kN/m2 × 0。35 × 1.4 = 0.98 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 12。45 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1。2 q2 = 9。56 kN/m （2）底模板验算

第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=350mm。 W=bh2 /6=250×182/6=100mm3， I=bh3/12=350×183/12=170100mm4。 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0。105

Mmax=KMq1L2 =—0。105×12.45×3002=-117653N。mm=-0.118kN.m σ=Mmax/W=117653/100=6.225N/mm2

梁底模抗弯强度σ=6.225N/mm2＜fm=13.00N/mm2，满足要求.

2)抗剪强度验算 剪力系数KV=0。606

共44页 第 16 页

Vmax=KVq1L=0。606×12。45×300=2263N=2。263kN τ=3Vmax/(2bh）=3×2263/（2×350×18)=0.539N/mm2 梁底模抗剪强度τ=0.539N/mm2＜fv=1。40N/mm2，满足要求。 3)挠度验算

荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=9。56kN/m;挠度系数Kυ=0。4 υmax=Kυq2L4/(100EI）=0.4×9。56×3004/(100×9000×170100)=0.326mm [υ］=L/350=300/350=0。86mm

梁底模挠度υmax=0。326mm＜［υ]=0。86mm，满足要求.

计算简图及内力图如下图:

（3）第一层龙骨验算 钢管横向间距L=900mm ，C=350mm、γ=350/900=0.39。 第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh/6=80×80/6=85333mm；

4300 300 I=bh3/12=80×803/12=3413333mm。 2

2

3

q=12.45(9.26)

300 300 300 1）抗弯强度验算 a 、梁传荷载计算

计算简图（单位P=KN,q=KN/m)

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=12.45×300/350=10。67kN/m

Mq=qcL(2—γ)/8=10.67×350/1000×900/1000×（2-0。39）/8=0.68kN.m b 、板传荷载计算

板重量=1.2×（板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载

=1.2×(0。12×25+0。30)+1.4×2。50=7。46kN/m2 板传递到第一层龙骨的荷载P=550/1000×300/1000×7.46=1.23kN a =1/2×（L-c）=1/2×（900—350)=275mm=0。28m, a/L=275/900=0.31 Mp=P×a=1.23×0。28=0。34kN。m

共44页 第 17 页

Mmax=Mq＋Mp=(0.63+0.34）×106=970000N。mm=0.97kN。m σ=Mmax/W=970000/85333=11。37/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=11.37N/mm2＜fm=13。00N/mm2,满足要求。

2)抗剪强度验算

Vmax=1/2×q×梁宽＋P=0。5×10。67×350/1000+1.23=3.10kN τ=3Vmax/（2bh）=3×3。10×1000/（2×80×80)=0.73N/mm2 第一层龙骨抗剪强度τ=0。73N/mm2＜fv=1。40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=9。56×300/350=8.19N/mm υq=q’cL3×（8-4γ2＋γ3）/(384EI)

=8.19×350×9003×(8 — 4×0.392+0。393)/(384×9000×3413333)=1.31mm υp=PaL2×(3—4×(a/L)2)/(24EI）

=1.31×1000×275×900×（3 — 4×0.31)/(24×9000×3413333）=1.05mm υmax=υq＋υp =1.31+1.05=2。36mm ［υ]=L/250=900/250=3。60mm

第一层龙骨挠度υmax=2.36mm＜[υ］=3。60mm，满足要求。 计算简图及内力图如下图：

275 p=1.23 p=1.23 q=10.67(8.19) 0.97 350 275 弯矩图（KN.m) 2

2

计算简图（单位P=KN,q=KN/m) (4)第二层龙骨验算 3.102.36

钢管纵向间距900mm，计算跨数2跨；第二层龙骨采用单枋b=80mm,h=80mm; 变形图（mm)

W=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm4 ;

共44页 第 18 页

剪力图（KN)

1)抗弯强度验算

P=V=1/2×q×梁宽＋P=0。5×10。67×350/1000+1.31=2446N=3。18kN 弯矩系数KM=—0.333

Mmax=KmPL=—0。333×3。18×1000×900=-953046N。mm=—0.953kN。m σ=Mmax/W=953046/85333=11.17N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=11.17N/mm2＜fm=13。00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=1.333

Vmax=KVP=1。333×3。18=4.24kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×4。24×1000 /(2×80×80)=0.99N/mm2 第二层龙骨抗剪强度τ=0.99N/mm2＜fv=1.40N/mm2，满足要求。 3）挠度强度验算 挠度系数Kυ=1。466

P’=V=1/2×q×梁宽＋P板重=0。5×8.19×350/1000+1.31=2.74kN

υmax= KυP’L3/（100EI）=1.466×2。74×1000×9003/（100×9000×3413333）=0.96mm ［υ]=L/250=900/250=3。60mm

第二层龙骨挠度υmax=0.96mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：

p=2.74

p=2.74

p=2.74

0.953 900 900 3.支撑强度验算 计算简图（单位P=KN,q=KN/m) 4.24 弯矩图（KN.m) 0.96 变形图（mm) 传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.666 共44页 第 19 页 -4.24 剪力图(KN)

每根钢管承载NQK1 =3.666×2740=10044N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1。4×0.90×0.90×1000=1134N 每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =10044+1134=11178N 钢管重量0。0326kN/m,立杆重量=0。0326×11.7×1000=381N 水平拉杆8层，拉杆重量=8×1。80×0.0326=469N 扣件单位重量14。60 N/个,扣件重量=14.60×8=116N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=381+469+116=966N 钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1。2×966+11178=12337N L0=h=1.50m,钢管的i=1。59cm

λ=L0/i=150.00/1。59=94。34<150杆件长细比满足要求 =0。634,P=N/（A）=12337/（0。634×424.00）=45。N/mm2 钢管稳定性计算为45。N/mm2＜205。00N/mm2，满足要求。 4。侧模板验算 （1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力

F1 =0。22γ×200/（T+15）β1 β2V1/2

=0。22×24。00×4.44×1。20×1.15×2。000.5=45。75kN/m2 （γ=24。0 β1=1。20 β2=1。15 V=2。0 T=30。0℃） F2=γH=24×梁高=24×1。00=24。00kN/m

F1、F2两者取小值F=24。00kN/m2，有效压头高度=F/γ=1。00m 2）振捣砼产生的荷载4。00kN/m2

标准值 分项系数 (kN/m2) F=24。00 设计值(kN/m2） 25.92 2

1、新浇砼的侧压力 γG=1.2 共44页 第 20 页

2、振捣砼产生的荷载 （2)侧模板强度验算

γQ=1.4 Q2K=4。00 5.60 31。52 取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm; W=bh2/6=780×182/6=42120mm3，I=bh3/12=780×183/12=379080mm4。 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.105

均布荷载q=31。52×(900-120）/1000=24。59kN/m=24.59N/mm Mmax=KMqL2=—0.105×24。59×3002=-232376N.mm=-0。23kN。m σ=Mmax/W=232376/42120=5.52N/mm2

侧模抗弯强度σ=5.52N/mm2＜fm=13。00N/mm2，满足要求。 2）抗剪强度验算 抗剪系数KV=0。606

Vmax=KVqL=0.606×24。59×300/1000=4。47kN

τ=3Vmax/（2bh)=3×4.47×1000/（2×18×780）=0.48N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.48N/mm2＜fv=1。40N/mm2，满足要求。

3）挠度验算

按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故

q=21.60×（900—120)/1000=16。85kN/m=16。85N/mm，挠度系数Kυ=0。4 挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.4×16。85×3004/(100×9000×379080)=0.26mm [υ]=L/250=300/250=1。20mm

侧模挠度υmax=0.26mm＜[υ]=1。20mm，满足要求。 计算简图及内力图如下图:

，

共44页 第 21 页

(3）对拉螺栓计算

Fs=0。95×（γGF+γQQ2k）=0。95×31.52=29.94kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，

竖向间距b=(900— 120）/ 2=390mm=0。39m，N=abFs=0。60×0。39×29。94=7.01kN;对拉螺栓φ12，容许拉力［Ntb］=12。90kN

对拉螺栓受力7。01kN＜容许拉力12。90kN，满足要求。 （4）侧肋强度验算

计算跨度390mm；跨数2跨.木枋尺寸 b=80mm,h=80mm；

W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4 。 1）抗弯强度验算

均布荷载q=31。52×300/1000=9。46N/mm；弯矩系数KM=-0。125 Mmax=KMqL2=-0。125×9.46×3902=-179858N。mm=-0.18kN。m σ=Mmax/W=179858/85333=2.11N/mm2

侧肋抗弯强度σ=2。11N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.625

Vmax=KV qL =0.625×9。46×390/1000=2.31kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×2。31×1000/（2×80×80）=0.N/mm2 侧肋抗剪强度τ=0.N/mm2＜fv=1。40N/mm2,满足要求.

3)挠度验算

均布荷载q，=21。60×300/1000=6.48N/mm；挠度系数Kυ=0。521

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.521×6.48×3904/(100×9000×3413333)=0.03mm [υ］=L/250=390/250=1。56mm

侧肋挠度υmax=0。03mm＜［υ］=1.56mm,满足要求。

共44页 第 22 页

计算简图及内力图如下图:

5.计算结果

第一层龙骨80×80mm木枋＠300mm，第二层龙骨80×80mm单木枋@900mm；钢管纵向@900mm，钢管横向@900mm,底模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓1排φ12，横向间距600mm，侧模厚度18mm.

500×1700梁模板支撑计算书

1．计算参数

结构楼板厚120mm，梁宽b=500mm,梁高h=1700mm，层高12。60m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.10m;木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48钢管:横向间距900mm，纵向间距600mm,支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1。59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2,抗弯强度f=205。00N/mm2，抗剪强度fv=125.00N/mm2. 2．梁底模验算

(1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 梁宽（m） 梁高(m） 系数 设计值 ①底侧模自重 0.3 kN/m2 ×(0。50 + 3.16 ） ×1.2 = 1。32 kN/m ②砼自重 24。0 kN/m3 × 0。50 × 1.70 × 1。2 = 24.48 kN/m ③钢筋荷载 1。5 kN/m3 × 0.50 × 1.70 × 1.2 = 1。53 kN/m ④振捣砼荷载 2。0 kN/m2 × 0.50 × 1。4 = 1.4 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 28。73 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③）/1.2 q2 = 22。78 kN/m （2)底模板验算

第一层龙骨间距L=200mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=500mm。 W=bh2 /6=500×182/6=27000mm3， I=bh3/12=500×183/12=243000mm4。 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.105

Mmax=KMq1L2 =—0.105×28。73×2002=-120666N.mm=—0.12kN。m σ=Mmax/W=120666/27000=4。469N/mm2

梁底模抗弯强度σ=4.469N/mm2＜fm=13。00N/mm2，满足要求。

2)抗剪强度验算 剪力系数KV=0.606

Vmax=KVq1L=0。606×28.73×200=3482N=3.482kN

共44页 第 23 页

τ=3Vmax/（2bh）=3×3482/(2×500×18）=0。58N/mm2 梁底模抗剪强度τ=0.58N/mm2＜fv=1。40N/mm2，满足要求. 3）挠度验算

荷载不包振捣砼荷载,则计算荷载q2=9.93kN/m；挠度系数Kυ=0.4 υmax=Kυq2L4/(100EI)=0。4×22.78×2004/(100×9000×243000)=0。11mm ［υ］=L/250=200/250=0。80mm

梁底模挠度υmax=0。11mm＜［υ］=0.80mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

3.482 q=28.73(22.78) （3)第一层龙骨验算 钢管横向间距L=900mm ，C=400mm、γ=400/900=0.44。 2200 2/6=85333mm3；200 200 200 第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm;W=bh/6=80×80I=bh3/12=80×8剪力图（KN) 200 03/12=3413333mm4。

1）抗弯强度验算

计算简图（单位P=KN,q=KN/m) a 、梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=28.73×200/500=11.49kN/m

Mq=qcL(2—γ）/8=11。49×400/1000×900/1000×(2—0。44)/8=0.81kN.m b 、板传荷载计算

板重量=1.2×（板厚度×25＋模板重）＋1.4×活载

=1.2×（0.12×25+0.30）+1。4×2.50=7.46kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=500/1000×200/1000×7。46=0。75kN a =1/2×（L-c）=1/2×(900-400）=250mm=0。25m， a/L=250/900=0。28 Mp=P×a=0。75×0。25=0。19kN。m

Mmax=Mq＋Mp=（0.81+0.19)×106=1000000N.mm=1.00kN.m σ=Mmax/W=1000000/85333=11.72N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=11。72N/mm2＜fm=13.00N/mm2，满足要求。

2）抗剪强度验算

Vmax=1/2×q×梁宽＋P=0.5×11。49×500/1000+0.75=3.62kN τ=3Vmax/（2bh)=3×3。62×1000/(2×80×80)=0.85N/mm2 第一层龙骨抗剪强度τ=0.85N/mm2＜fv=1.40N/mm2，满足要求.

3）挠度验算

q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=22。78×200/500=9。11N/mm υq=q’cL3×（8—4γ2＋γ3)/(384EI)

=9。11×400×9003×（8 — 4×0.442+0。443)/(384×9000×3413333）=1.mm

共44页 第 24 页

υp=PaL2×(3-4×（a/L）2）/（24EI）

=0。75×1000×250×9002×(3 — 4×0.282）/（24×9000×3413333）=0.56mm υmax=υq＋υp =1。+0。56=2.20mm ［υ]=L/250=900/250=3.60mm

第一层龙骨挠度υmax=2.20mm＜［υ］=3。60mm，满足要求。 计算简图及内力图如下图：

（4）第二层龙骨验算 500 500 500 ，计算跨数钢管纵向间距900mm5跨；第二层龙骨采用双钢管，Φ48×3。0； W=80。00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm2； 1）抗弯强度验算 计算简图（单位P=KN,q=KN/m) P=V=1/2×q×梁宽＋P=0。5×9。11×500/1000+0.75=3027N=3。03kN 弯矩系数KM=0.503

Mmax=KmPL=0.503×3.03×1000×900=1371681N.mm=1。37kN。m σ=Mmax/W=1371681/80=152.75N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=152.75N/mm2＜fm=205。00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=3。003

Vmax=KVP=3.003×3.03=9.10kN

τ=3Vmax/（2bh)=3×9。10×1000 /（2×2×424.00）=16。10N/mm2 第二层龙骨抗剪强度τ=16.10/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。 3)挠度强度验算 挠度系数Kυ=3.460

P’=V=1/2×q×梁宽＋P板重=0.5×9.11×500/1000+0。82=3.10kN

υmax= KυP'L3/（100EI）=3.460×3。10×1000×9003/(100×206000×215600）=1。76mm

［υ]=L/250=900/250=3.60mm

第二层龙骨挠度υmax=1。76mm＜[υ]=3.60mm，满足要求。 计算简图及内力图如下图：

3。支撑强度验算

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为5。255 每根钢管承载NQK1 =5.255×3027=15907N 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）：NQK2 =1.4×0.90×0.90×1000=1134N

共44页 第 25 页

p=0.75 p=0.75 q=9.11 每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =15907+1134=17041N 钢管重量0。0326kN/m,立杆重量=0.0326×11.4×1000=371N 水平拉杆8层,拉杆重量=8×1。80×0.0326=469N 扣件单位重量14.60 N/个，扣件重量=14.60×8=117N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=371+469+117=957N 钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1。2×957+17041=181N L0=h=1。50m,钢管的i=1.59cm

λ=L0/i=150.00/1.59=94。34〈150杆件长细比满足要求 =0.634，P=N/(A）=181/（0。634×424。00）=67。66N/mm2 钢管稳定性计算为67.66N/mm2＜205。00N/mm2,满足要求. 4。侧模板验算 （1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力

F1 =0。22γ×200/(T+15)β1 β2V1/2

=0.22×24。00×4.44×1.20×1。15×2。000。5=45.75kN/m2 （γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30。0℃） F2=γH=24×梁高=24×1.70=40.8kN/m2

F1、F2两者取小值F=40.8kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.7m 2）振捣砼产生的荷载4。00kN/m2

1、新浇砼的侧压力 2、振捣砼产生的荷载 （2）侧模板强度验算 取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨;木模板厚度h=18mm;

W=bh2/6=1080×182/6=58320mm3,I=bh3/12=1080×183/12=524880mm4。 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0。105

均布荷载q=51.16×（1200—120）/1000=55.25kN/m=55。25N/mm Mmax=KMqL2=—0。105×55。25×3002=-520505N。mm=-0。52kN.m σ=Mmax/W=520505/58320=8.92N/mm2

侧模抗弯强度σ=8.92N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0。606×55。25×300/1000=10.00kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×10.00×1000/(2×18×1080)=0.77N/mm2

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分项系数 γG=1。7 γQ=1.4 标准值（kN/m2设计值(kN/m2） ) F=40.8 Q2K=4.00 45.56 5.60 51。16

侧模抗剪强度τ=0.77N/mm2＜fv=1。40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故

q,=36.00×(1200-120）/1000=38.88kN/m=38.88N/mm,挠度系数Kυ=0.4 挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.4×38.88×3004/(100×9000×524880）=0.43mm ［υ］=L/250=300/250=1.20mm

侧模挠度υmax=0.43mm＜［υ］=1。20mm，满足要求。 计算简图及内力图如下图：

（3）对拉螺栓计算 Fs=0。95×（γGF+γQQ2k）=0.95×51。16=48。60kN/m2；设2排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1200 — 120) / 3=360mm=0.36m,N=abFs=0。60×0。36×48。60=10.50kN；对拉螺栓φ12，容许拉力［Ntb］=12。90kN 对拉螺栓受力10.50kN＜容许拉力12.90kN，满足要求。 （4）侧肋强度验算

计算跨度360mm;跨数3跨.木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；

W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4 。 1)抗弯强度验算

均布荷载q=51.16×300/1000=14。94N/mm；弯矩系数KM=—0.100 Mmax=KMqL=-0.100×14。94×360=—195210N。mm=-0.19kN.m σ=Mmax/W=195210/85333=2.29N/mm2

侧肋抗弯强度σ=2.29N/mm2＜fm=13。00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.600

Vmax=KV qL =0.600×14。94×360/1000=3.20kN

τ=3Vmax/（2bh)=3×3.20×1000/（2×80×80）=0.75N/mm2 侧肋抗剪强度τ=0。75N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

均布荷载q=36×300/1000=10.8N/mm；挠度系数Kυ=0.677

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0。677×10。8×3604/（100×9000×3413333)=0。038mm ［υ]=L/250=360/250=1。44mm

侧肋挠度υmax=0.038mm＜［υ］=1.44mm，满足要求。 计算简图及内力图如下图：

6。计算结果

第一层龙骨80×80mm木枋@200mm，第二层龙骨双钢管Φ48×3。0＠900mm；钢管纵向＠900mm,钢管横向＠900mm，底模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋＠300mm，对拉螺栓2排φ12,横向间距600mm，侧模厚度18mm.

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,2

2

1700 500

1700

120厚楼面模板钢管支撑计算书 1.计算参数 结构板厚120mm,层高15。00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm;木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2，顺纹抗剪强度fv=1。40N/mm2 ；支撑采用Φ48×3。0mm钢管:横向间距900mm，纵向间距900mm，支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.0mm，截面积4。24cm2,回转半径i=1。59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205。00N/mm2，抗剪强度fv=125。00N/mm2。 2。楼板底模验算 (1）底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 计算宽度（m) 板厚(m) 系数 设计值 ①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 × 1。2 = 0。36 kN/m ②砼自重 24.00 kN/m3 × 1。0 × 0。12 × 1。2 = 3。46 kN/m ③钢筋荷载 1.10 kN/m3 × 1.0 × 0.12 × 1。2 = 0。16 kN/m ④施工人员及施工设备荷载 2。50 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m 底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 7.47 kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 3。97 kN/m （2）楼板底模板验算

第一层龙骨间距L=450mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm； W=bh2 /6=1000×182/6=000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。 1）内力及挠度计算 a.①＋②＋③＋④荷载 支座弯矩系数KM=-0。107

M1=KMq1L2 =—0.107×7。47×4502=-161856N.mm 剪力系数KV=0.606

V1=KVq1L=0。606×7.47×450=2037N b。①＋②＋③荷载 支座弯矩系数KM=—0.107

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M2=KMq2L2 =-0。107×3.97×4502=—86020N。mm 跨中弯矩系数KM=0。077

M3=KMq2L2 =0。077×3.97×4502=61902N。mm 剪力系数KV=0.606

V2=KVq2L=0。606×3.97×450=1083N 挠度系数Kυ=0.4

υ2=Kυq2L4/(100EI)=0。4×（3.97/1.2）×4504/（100×9000×486000)=0。20mm C施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算） 计算荷载P=1。4×2.50=3。50kN . 跨中弯矩系数KM=0。200

M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×450=315000N.mm 支座弯矩系数KM=-0。100

M5=KM×PL=—0.100×3.50×1000×450=-157500N.mm 剪力系数KV=0。600 V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN 挠度系数Kυ=1。456

υ3=KυPL3/(100EI)=1.456×（3。50/1。4)×1000×4503/(100×9000×486000）=0。76mm

2）抗弯强度验算 M1=-161856N.mm M2＋M5=-243520N。mm M3＋M4=376902N。mm

比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。 Mmax=376902N.mm=0。38kN.m

σ=Mmax/W=376902/000=6。98N/mm2

楼板底模抗弯强度σ=6。98N/mm2＜fm=13。00N/mm2,满足要求. 3）抗剪强度验算 V1=2037N

V2+ V3=1083+2100=3183N

比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力： Vmax=3183N=3。18kN

τ=3Vmax/（2bh)=3×3183/(2×900×18)=0。29N/mm2 楼板底模抗剪强度τ=0.29N/mm2＜fv=1.40N/mm2，满足要求。

4）挠度验算

υmax=0。20+0.76=0.96mm ［υ］=450/250=1.80mm

楼板底模挠度υmax=0。96mm＜[υ]=1。80mm,满足要求。

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计算简图及内力图如下图. (3）第一层龙骨验算

钢管横向间距900mm，第一层龙骨间距450mm,计算跨数2跨; 第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；

W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。 1）抗弯强度验算 第一层龙骨受均布荷载

q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=7。47×450/1000=3。36kN/m 弯矩系数KM=—0.125

Mmax=KMqL2=-0.125×3.36×9002=—340200N.mm=-0。34kN.m σ=Mmax/W =340200/85333=3。99N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=3.99N/mm2＜fm=13.00N/mm2，满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.625

Vmax=KVqL=0.625×3.36×900=10N=1。kN τ=3Vmax/（2bh)=3×10/（2×80×80)=0.44N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0。44N/mm2＜fv=1。40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算

q’=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=3。97/1.2×450/1000=1.49kN/m=1.49N/mm,挠度系数Kυ=0。521

υ max=Kυq’L4/（100EI)=0。521×1.49×9004/（100×9000×3413333)=0.17mm [υ]=900/250=3.60mm

第一层龙骨挠度υmax=0。17mm＜[υ］=3.60mm，满足要求。 计算简图及内力图如下图。 (4）第二层龙骨验算

钢管纵向间距900mm,计算跨数2跨。第二层龙骨采用单枋b=80mm,h=80mm； W=1×80×802/6=85333mm3, I=1×80×803/12=3413333mm4, 1）抗弯承载力验算

P=1.250×3.36×900=3780N=3。78kN 弯矩系数KM=—0.188

Mmax=KMPL=—0。188×3780×900=—639576N。mm=—0。kN.m σ=Mmax/W=639576/85333=7.50N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=7.50N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2)抗剪强度验算 剪力系数KV=0.688

Vmax=KVP=0。688×3。78×1000=2601N=2。60kN τ=3Vmax/（2bh)=3×2601/(1×2×80×80)=0。61N/mm2

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第二层龙骨抗剪强度τ=0。61N/mm2＜fv=1.40N/mm2，满足要求。 3）挠度验算

P,=1。250×1.49×900=1676N=1.68kN 挠度系数Kυ=0。911

υmax=KυP，L3/(100EI)=0。911×1676×9003/(100×9000×3413333)=0。36mm ［υ]=900/250=3.60mm

第二层龙骨挠度υmax=0。36mm＜［υ］=3。60mm,满足要求. 计算简图及内力图如下图。 3。支撑强度验算

传至每根立柱的最大支座力的系数=2.376 每根钢管承载NQK1 =2.376×3。78×1000=81N

每根钢管承载活荷载（1。0kN/m2)：NQK2=0。90×0。90×1×1000=810N 每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =81+810=9791N

钢管重量0。0333kN/m，立杆重量=14.88×0.0333×1000=496N 水平拉杆10层,拉杆重量=10×(0。90+0。90)×0.0333×1000=599N 扣件单位重量14。60N/个,扣件重量=10×14.6=146N

支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量＋扣件重=496+599+146=1241N 钢管轴向力N=1。2NGK＋NQK =1。2×1241+9791=11280N LO=h=1.50m=150。00cm，钢管的i=1。59cm λ= LO/i=150。00/1。59=94.34 杆件长细比94.3＜150.0,满足要求. 查表得:=0.634

P=N/（A)=11280/（0。634×424.00)=41。96N/mm2 立杆稳定性41。96N/mm2＜205N/mm2,满足要求。 4。计算结果

底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm,间距450mm；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1。50m。

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