模板工程
安全专项施工方案
编制： 初审： 时间： 年 月 日
审核（工程管理中心）： 审核（技术管理部）： 时间： 年 月 日
批准： 时间： 年 月 日
目 录
第一章 编制依据 .................................................................................................................................. 1 第二章 工程概况 ........................................................................................................................................ 2
第一节 总体简介 ........................................................................................................................ 2 第二节 结构设计概况 ................................................................................................................ 2 第三节 模板设计概况 ................................................................................................................ 3 第四节 现场情况 ........................................................................................................................ 4 第五节 工程难点 ........................................................................................................................ 4
第三章 施工部署 ...................................................................................................................................... 4
第一节 施工流水段划分 ............................................................................................................ 4 第二节 施工部位及工期安排 .................................................................................................... 5 第三节 劳动组织及管理人员职责 ............................................................................................ 5 第四节 施工准备 ........................................................................................................................ 7
第四章 主要施工方法及措施 .................................................................................................................... 8
第一节 模板及支撑配置层数 .................................................................................................... 8 第二节 脱模剂的选用及使用注意事项 .................................................................................... 8 第三节 模板设计 ........................................................................................................................ 9 第四节 模板支撑体系设计 ...................................................................................................... 20 第五节 模板的现场制作与加工 .............................................................................................. 25 第六节 模板的存放 .................................................................................................................. 25 第七节 模板的安装 .................................................................................................................. 25 第八节 模板拆除 ...................................................................................................................... 28 第九节 模板的维护与修理 ...................................................................................................... 30 第十节 质量要求 ...................................................................................................................... 30 第十一节 安全注意事项 .......................................................................................................... 31 第十二节 环保注意事项 .......................................................................................................... 32 第十三节 文明施工措施 .......................................................................................................... 32
第五章 应急救援预案 .............................................................................................................................. 33 附件：模板计算书 .................................................................................................................................... 39
附件一：墙模板（架空层）计算书 ........................................................................................ 39 附件二：柱（地下室车库）模板计算书 ................................................................................ 45 附件三：梁模板计算书 ............................................................................................................ 53 附件四：板计算书 .................................................................................................................... 72 附件五：梁侧模核算计算书 .................................................................................................... 90 附件六：楼板承载力核算计算书 .......................................................................................... 100
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第一章 编制依据
一、施工图纸 图纸类别 图纸编号 地下室车库01-07 建 筑 H1、H2高层01-19 地下室车库01-09 结 构 H1高层01-28 H2高层01-28 2012年4月 2012年4月 2012年4月 2012年4月 出图日期 2013年3月 二、主要规范、规程 类别 名 称 建筑工程施工质量验收统一标准 混凝土结构工程施工质量验收规范 国 家 建筑结构荷载规范 建设工程项目管理规范 建筑施工模板安全技术规范 建筑施工扣件式支撑架安全技术规范 行 业 建筑机械使用安全技术规程 建筑施工安全检查标准 JGJ33-2012 JGJ59-2011 建筑施工高处作业安全技术规范 GB50009-2012 GB/T50326-2006 JGJ162-2008 JGJ130-2011 JGJ80-91 建筑地基基础工程施工质量验收规范 编 号 GB50300-2013 GB50203-2002(2011版) GB50202-2002 三、其他 1 2 3 施工手册 施工组织设计 危险性较大的分部分项工程安全管理办法 第五版 （建质2009）87号文 第二章 工程概况 第一节 总体简介
序号 1 2 3 4 5 6 7 9 10 11 项 目 工程名称 工程地址 建设单位 勘察单位 设计单位 监理单位 质量监督单位 施工总承包单位 资金来源 合同范围 内 容 ********施工总承包工程 **市**区**大道西侧 ***房地产开发有限公司 核工业**工程勘察院 **华艺工程设计有限公司 ****建设工程监理咨询有限责任公司 ****建设工程质量安全监督处 深圳建业工程集团股份有限公司 自筹 图纸全部内容（除铝合金门窗、涂料、消防、电梯） 第二节 结构设计概况
序号 项 目 基础结构形式 1 结构形式 主体结构形式 屋盖结构形式 3 地下防水 混凝土自防水 基础垫层 基础 4 混凝土强度等级 梁板 柱 工程设防烈度 5 抗震等级 框架抗震等级 剪力墙抗震等级 6 楼梯结构形式 楼梯结构形式 C40、C35、C30、C25 C45、C40、C35、C30、C25 6度 四级 三级 板式 内 容 预制预应力高强混凝土管桩、基础 框架剪力墙结构 梁板式平屋面 基底板、水池壁及底板、地下室外围砼墙、屋面板抗渗等级为P6 C15 C40 2 / 112
第三节 模板设计概况
一、主要截面尺寸
部位 类别 墙 柱 地下室车库、主楼基础 梁 截面尺寸 300mm 550×550mm 400×1000 300×700 300×400 300×500 300×600 300×700 300×800 300×1200 200×400 板 柱 墙 H1、H2 梁 200mm 180mm 500×500 300mm 200mm 200×400 200×500 200×550 200×600 200×1000 300×500 300×600 板 100mm 110mm 120mm 140mm 150mm 4.2m 5.95m 5.95m 2.95m 5.95m 2.95m 5.95m 2.95m 首层门厅 300mm厚墙从基础面至二层板面，首层层高为5.95m，其他为2.95m。 首层层高为5.95m，其他为2.95m。 首层层高为5.95m，其他为2.95m。 4.2m 层高 4.2m 4.2m 备注 二、各截面尺寸代表截面
截面类型 计算截面 墙 300mm 550×550mm 400×1000mm 300×600mm 200mm 板 150mm 400×1000mm 300×600mm 代表截面 300mm 200mm 550×550mm 500×500mm 400×1000mm 300×700mm 300×600mm 300×500mm 200mm 150mm、130mm、110mm、100mm 400×1000mm 300×700mm 300×600mm 300×500mm 计算高度 5.85m 计算书 附件一 部位 300mm厚墙从基础面至二层板面 地下室车库 地下室车库 附件三 5.8 4m 附件四 5.8 4m 附件五 5.8 架空层 高支模 架空层 地下室车库 高支模 架空层 地下室车库 高支模 备注 高支模 柱 4.2 m 4m 附件二 梁 梁侧模 3 / 112
第四节 现场情况
基础施工阶段，因施工场地有限，模板、木方及相应配件堆放在H1、H2楼与施工道路之间，塔吊吊运覆盖范围之内，地下室车库用模板用塔吊吊运；主体施工阶段，为节省施工场地，模板、木方及相应配件堆放场地转移到地下室顶板上。
第五节 工程难点
一、施工管理难点
施工场地狭小，模板、木方等材料堆场受大，材料进场堆放与转运困难，现场协调配合管理困难。 二、技术难点
1、核心筒承台为异形承台，具有高低差，为保证防水要求，承台上剪力墙必须一次性浇筑到统一标高，因此承台上剪力墙吊模最高处达到2.3m，难以保证刚度及稳定性要求。
2、地下室车库外墙与主楼剪力墙之间（入户大堂处）空间过窄，最窄处仅250mm，施工空间小，加固困难。
3、主楼细部节点多，异形结构多，拼接模板小，加固困难。
4、H1、H2楼K-3、K-4阳台板悬挑长度较上下层均宽1.15m，支撑体系搭设存在一定困难。
第三章 施工部署 第一节 施工流水段划分
一、基础部分流水段划分：
基础部分流水段划分：基础部分按单位工程分为三个施工区域，A施工区域为地下室车库，B施工区域为H1栋，C施工区域为H2栋，地下室按后浇带分为四个流水段，按数字轴线1-1/5、1/15-21划分为流水段Ⅰ，轴线1/5-1/15划分为流水段Ⅱ，从地下室两端往中间施工，安排两个施工队进行流水施工；主楼基础施工区域每栋按伸缩缝划分为2个流水段，H1栋1单元划分为流水段Ⅲ，H1栋2单元划分为流水段Ⅳ，H2同H1，安排两个施工队进行流水施工。
基础阶段施工区域、流水段划分布置图：
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二、主体结构流水段划分：
按单位工程划分为两个施工区域H1、H2，每个施工区域按施工缝划分为2个流水段，H1栋1单元划分为流水段Ⅰ，H1栋2单元划分为流水段Ⅱ，H2栋同H1。
主体施工阶段施工区域、流水段划分布置图：
第二节 施工部位及工期安排
序号 1 2 3 项目名称 基础施工 主体施工 屋顶机房及构架 开始时间 2013年6月1日 2013年9月8日 2014年2月8日 完成时间 2013年9月21日 2014年1月25日 2014年2月17日 施工总天数 113 140 10 第三节 劳动组织及管理人员职责
一、管理（工长）负责人职责
工长：***、***
熟悉图纸，熟悉施工总进度计划、人员安排计划、设备及材料进场计划。负责组织施工，安排人员、材料及机械配备，协调各工种之间的衔接与配合。组织材料进场及工序验收，负责模板安装前对工人进行安全和技术交底，同时做好隐预检记录；在
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安装过程中加强过程质量控制，安装完毕要按照施工规范和设计要求进行验收，同时做好预检记录。 二、方案编制及审批
为保证模板工程质量与安全，项目组织专业过关，有责任的方案工程师进行模板编制，报公司工程管理中心与技术研发中心进行审核，并最终经公司技术负责人审批通过，最后才能进行实施。
序号 1 2 3 4 5 姓名 *** *** *** *** *** 职位 方案工程师 项目经理 技术中心总经理 工程中心总经理 公司总工程师 职称 工程师 工程师 高工 高工 高工 学历 本科 本科 *** *** *** 审批流程 编制 初审 审核 审核 批准 备注 三、工人数量及分工
表3-1地下室车库工人数量表
工种 木 工 架子工 机械工 人数（人） 60 10 1 表3-2 H1（H2)工人数量表
工种 木 工 架子工 机械工 人数（人） 60 10 1 备注 仅指辅助模板安装之人数 备注 仅指辅助模板安装之人数 四、特种人员及证书
表3-3 特种作业人员
序号 1 2 3 4 姓名 *** *** *** *** 证书编号 ******************** ******************** ******************** ******************** 备注 6 / 112
5 6 7 8 9 10 *** *** *** *** *** *** ******************** ******************** ******************** ******************** ******************** ******************** 第四节 施工准备
一、技术准备
1、熟悉审查图纸，认真学习国家标准、地地方标准和企业标准。 2、搜集有关木胶合板的资料，做好模板体系选择的材料。
3、在建筑物南侧设置二台塔吊解决模板、钢管等材料的垂直运输。现场作业队均设有圆盘锯供模板、木方切割使用。 二、材料准备
表3-4 材料准备表
序号 1 2 3 4 名称 木模板 钢管 U型撑头 木方 规 格 15mm木胶合板 Φ48.3×3.6 50×70mm 单位 m2 m 个 m3 数 量 7000 60000 10000 170 进场时间 2013.7开始分批进场 2013.7开始分批进场 2013.7开始分批进场 2013.7开始分批进场 三、设备及设施安排计划
表3-5 设备及设施表
序号 1 2 3 4 5 名称 塔吊 卸料平台 圆盘锯 手工锯 电钻 数量 2 16 6 18 12 进场时间 2013.7 2013.7 2013.7 2013.7 2013.7 备注 二层开始设置
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第四章 主要施工方法及措施 第一节 模板及支撑配置层数
为了提高施工进度，H1、H2主楼首层采用墙柱与梁板分开浇筑，其他部位的全部采用梁板墙柱整体浇筑的施工方法。
框架柱、剪力墙全部采用15mm厚915×1830mm木胶合板模板散拼散装，从二层开始满配两套墙柱模板与三套梁板模板以保证竖向流水，考虑面板的周转次数6～8次,(注：模板支设时梁、板模压柱模，保证在梁板模板不拆除的情况下可进行柱模拆除，保证柱模周转使用)。
地下室墙体与主楼架空层模板采用15mm厚915×1830mm木胶合板模板散拼散装，按施工流水段进行配置，考虑面板周转次数2次，周转完后剩余模板用于地下室汽车道与首层架空层等部位。
地下室汽车坡道墙体采用15mm木胶合板模板散拼散装。
主楼墙体核心筒墙体模板均采用15mm厚915×1830mm木胶合板模板散拼散装，满配两层竖向流水；考虑面板的周转次数6～8次。
地下室板、梁采用15mm厚915×1830mm木胶合板面板，模板及支撑配置满配（顶板及梁底模模板拆除用于周转必须保证模板拆除部位的混凝土强度满足拆模要求。）
考虑面板的周转次数6～8次，模板使用过程中的损耗量按实际进行补充，模板达到使用次数时按损坏情况分批进行淘汰。
表4-1 各次周转模板及配件数量（仅为一个流水段模板数）
部位 地下室 主楼墙柱 主楼梁板 表面积（㎡） 4462.7 785.46 11.4 模板数量（㎡） 2700×0.915×1.830=4521 500×0.915×1.830=837.225 750×0.915×1.830=1255.84 立钢管/横钢管/顶托 1050/1050/1100 600/1200/700 周转部位 地下室、车道、主楼 往上第二层墙柱 往上第三层梁板 第二节 脱模剂的选用及使用注意事项
1、脱模剂：模板均采用水融性隔离剂，避免造成环境污染，主要是海藻酸钠。其配置方法是：海藻酸钠：滑石粉：洗衣粉：水=1:13.3:1:53.3（重量比）配置而成。先将海藻酸钠泡2~3d，再加滑石粉、洗衣粉、水搅拌均匀即可，刷涂、喷涂均可。
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2、墙、柱、梁侧模：加工好或拆模后清理干净，滚刷隔离剂。
3、顶板：模板安装完成后，用滚刷涂刷。如遇雨淋，要重新涂刷,涂刷前要用棉纱反复擦干模板。
第三节 模板设计
一、地下室底板模板设计
基础底板结构型式为梁板结构型式，承台、基础梁、电梯基坑开挖时每边预留300mm宽工作面,采用砖胎膜，具体施工方法见《砖胎膜施工方案》。 二、地下室外墙模板设计
地下室外墙采用15mm厚木胶合板散拼散装，50×70mm木方间距200mm作竖向次龙骨，外横楞采用2根Φ48.3钢管间距600mm。M14三节式止水对拉螺栓，间距400mm×600mm。穿墙杆正中位置焊3×50×50mm的止水片，必须满焊，防止渗漏。内外墙均用钢管斜撑支撑稳固。
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外墙内外侧模板均采用15mm厚木胶合板散拼散装50×70mm木方作纵肋@3002φ48.3钢管作横肋，间距600外操作架M14穿墙螺栓，竖向间距600，横向间距40050×50×3止水片必须满焊，防止渗漏钢管、斜撑校正钢管、斜撑校正木方打入土中φ25钢筋地锚混凝土底板
三、架空层剪力墙模板设计 剪力墙体均采用15mm厚木胶合板模板散拼散装，采用50×70mm木方间距200mm作竖向次龙骨，外横楞采用2根Φ48.3钢管间距600mm。M14对拉螺栓400×600mm间距，套管周转使用。斜向支撑钢管长度大于2.5米时，应加设抗弯立杆。防止支撑长细比太大失稳。墙体计算以300mm厚，5.85米高为例，其他剪力墙做法参照下图施工。
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剪力墙模板采用厚木胶合板钢管竖楞×木方作竖肋钢管脚手架斜撑与水平夹角度对拉螺栓，竖向间距横向间距， 25地锚钢筋@1500l=300（上下各150)墙体模板设计计算书见附录一《墙体模板计算书》。 四、标准层模板设计
（本工程墙模板施工工艺为大模板、各项目根据各自情况进行设计）
主楼二层以上采用大模板，剪力墙模板由剪力墙大模板与柱边角模组成，角模从柱边伸出500宽，剪力墙大模板宽度为剪力墙宽减去500，模板高为层高减去梁高。模板拼接示意图如下：
对拼柱边角模墙体大模板
角模与大模板在模板顶、底、左、右四边与相同尺寸50×70mm木方框钉牢，形成一个整体。采用50×70mm做纵肋，间距200mm，采用双钢管做横肋，间距600。大模板制作示意图如下：
大模板安装示意图11 / 112
吊装用Φ48.3钢管，与横肋钢管直角扣件连接横肋Φ48.3双钢管@600,相互错开200mm,与角模直角扣件连接50x70木方@200大模板四边与通长木方框钉牢固定预留Φ20洞口@400，以用来安装对啦螺杆大模板立面图
横肋钢管用螺杆与模板固定，采用双蝴蝶扣，固定螺母与防滑螺母固定。
3515mm厚木模板150x70木方@20042140x40x3垫片与螺杆焊牢2Φ48.3双钢管@6003固定蝴蝶扣2个1固定螺母+防滑螺母1M14螺杆270mm长1大模板剖面图五、汽车坡道模板设计
节点详图1
汽车坡道墙体采用15mm木胶合板模板，50mm×70mm木方间距300mm作竖肋，同外墙模板模板设计。 六、柱子模板设计
地下室及地上框架柱均采用15mm木胶合板模板散拼散装，采用50mm×70mm木方间距300mm作竖楞，2根Φ48.3双钢管间距600mm作柱箍，对拉螺栓采用M14，Φ48.3钢管斜撑加固。柱子计算按550×550mm截面进行计算。
柱子模板设计计算书见附录二《柱子模板计算书》。
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￠48.3mm钢管柱箍，间距600mm50╳70木方M14柱中对拉螺栓15mm木夹板M14对拉螺栓钢筋地锚
七、梁模板设计
梁模板采用15mm木胶合板。
对于主体梁，不设对拉螺杆，梁侧模顶部用木方与钢管顶紧，使不偏移，底部采用步步紧，间距300mm固定，梁底通长设置三根50×70mm木方，木方下钢管间距300mm，侧模伸到底，包住木方。做法如下图：
配置此立杆规格时，须保证顶部U托伸出长度小于200mm。15mm厚木夹板50x70木方三根侧模下包底模，以提高侧模重复利用率。步步紧@30048.3钢管@300钢管架横杆步距1.2m。梁底立杆间距0.9m。
对于地下室梁，采用2根Φ48.3钢管作纵肋，设二道M14对拉螺栓，水平间距600mm，第一道高200mm，第二道高500mm。梁底模采用四根50mm×70mm木方间距作纵肋，横肋采用Φ48.3钢管，间距300mm，梁侧模用步步紧间距200mm夹紧，与横肋钢管错开。梁底中间部位增加一道支撑，间距900mm。做法如下图：
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配置此立杆规格时，须保证顶部U托伸出长度小于200mm。15mm厚木夹板M14对拉螺栓,穿PVC套管侧模下包底模，以提高侧模重复利用率。M14对拉螺栓,穿PVC套管50x70木方四根步步紧@30050╳70木方@150钢管架横杆步距1.2m梁底增加立杆@900
地下室选择截面最大且最具代表性的400×1000mm，主楼架空层与标准选择较大截面200×600mm进行计算。
边梁模板采用2根Φ48.3钢管作纵肋，梁顶设一道M14对拉螺栓，水平间距600mm。梁底模采用三根50mm×70mm木方通长设置作纵肋，底模用步步紧夹紧固定，步步紧间距300，与横肋钢管错开。梁底水平杆下增加一个防滑扣件。做法如下图：
15mm厚木夹板M14对拉螺栓,穿PVC套管配置此立杆规格时，须保证顶部U托伸出长度小于200mm。50x70木方三根侧模下包底模，以提高侧模重复利用率。步步紧@30048.3钢管@300钢管架横杆步距1.2m。梁底立杆间距0.9m。
梁模板设计计算书见附录三《梁模板计算书》
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八、楼板模板设计
地下室与主楼模板均采用15mm木胶合板。次楞采用50mm×70mm木方，间距均为300mm。主楞均采用Φ48.3双钢管间距900mm，地下室横杆步距1200mm，主楼横杆步距1500mm。
楼板模板设计计算书见附录四《楼板模板计算书》。
50╳70mm木方@300mmφ48.3钢管间距900mm15mm木胶合板φ38x5x600U托50╳70mm木方三根通长布置钢管步距1200mm扫地杆离地350mm15×200×200木胶合板底座步步紧@300mm步步紧@300mm
后浇带侧面采用15mm厚木胶合板，背楞采用50×70mm木方加工成斜面，预拼成大片模。钢筋穿模板处采用快易收口网制作成高低条形成梳子型模板。具体见附图。
三角木楔15厚木堵条预留钢筋快易收口网楼板厚（墙宽）楼板厚（墙宽）50╳70木板肋三角木楔快易收口网15厚木堵条后浇带模板示意图后浇带模板安装示意图
后浇带处顶板模板和支撑龙骨与其他模板和支撑体系断开，后浇带支撑距后浇带边不小于200mm；后浇带侧支撑采用Φ48.3×3.6普通钢管拉接形成支撑系统。立杆间距900mm×900mm,横杆步距1.2m。
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50╳70mm木方@30015mm木胶合板15mm木胶合板后浇带钢管脚手架此范围内钢管待后浇带浇筑完成达到强度要求方可拆除九、楼梯模板设计
楼梯底模板采用15mm木胶合板，次龙骨采用50×70mm木方间距300mm，主龙骨采用100×100mm木方间距900mm。踏步模板采用木模板。具体做法见附图
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100×100木方与墙顶撑15厚木夹板50x50木方50×70木方踏步侧板梯基侧板50×70木方@300Φ25钢筋地锚100×100木方与墙顶撑15厚木夹板100×100木方@900楼梯模板剖面图50×70木方50×50木方15厚木夹板楼梯模板平面图
楼梯模板安装图，楼梯施工缝留设见附图。
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施工缝墙内预留100厚苯板楼梯平台梁A-A剖面图楼梯间侧墙平台宽楼梯间外墙上ⅡⅠ楼梯转弯平台下施工缝平面图十、门洞口处模板设计
平台长
对于有门洞口处的剪力墙，配备模板时应从没有门洞口处一端往有门洞口一端配置，门洞口上方模板应搭在剪力墙模板上。门洞口上方连梁模板宜同一般梁模板进行模板配合与加固支撑，门洞口两侧模板利用钢管加顶托顶紧。
剪力墙门洞口上连梁模板搭在剪力墙模板上2m长50╳70木方钢管、顶托顶紧剪力墙门洞口剪力墙
十一、空调管道与排气洞预留洞口处模板设计
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根据图纸设计要求，所有空调洞与部分卫生间排气洞为穿剪力墙洞，需预留。空调洞尺寸为ф80，排气洞口尺寸为ф100，为施工方便，统一采用施工用ф100PVC-U排水管。塑料管安装在洞口预留位置，与墙钢筋绑扎稳定，两端各伸出墙边约1~2cm，并往外倾斜一定角度，防止雨水往室内倒灌。模板在预留洞口位置切割出预留洞口。
塑料管用铁丝与墙钢筋绑扎牢固室外0.5%室内洞口预留立面图十二、施工难点模板设计
核心筒承台上剪力墙吊模设计
混凝土核心筒承台240mm砖胎膜(烧结页岩空心标砖）回填土（夯实系数0.94）-5.550A-A
2.3m高15mm厚木胶板吊模-7.3501
A-A15mm后木胶合板?100塑料管
剪力墙吊模利用钢筋马镫支撑在承台钢筋上，马镫间距500mm，吊模两侧利用钢管支撑，设置上下两个支撑点，低点距承台面400mm，高、低点间隔1500mm，支撑钢管焊接在承台钢筋上，支撑钢管规格为48.3，间距1m。剪力墙模板拆除时，支撑钢筋平承台面切割断。
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M14对拉螺杆@5002.3m高15mm厚木胶板吊模25钢筋@1000支撑钢管点焊在承台钢筋上承台钢筋节点12、基础与地下室外墙临近处主楼剪力墙模板设计
此处剪力墙与地下室外墙最近处仅有250mm宽，为保证地下室车库防水要求，此部分墙体待地下室外墙防水施工完成后方可进行施工。先进行端柱模板加固，为方便加固，端柱两端固定对拉螺杆尽量接近端柱边；后进行剪力墙加固，因空间有限，为翻边施工，依次从左往右进行加固。
地下室外墙主楼基础剪力墙对拉螺栓@500与地下室外墙临近处主楼剪力墙第四节 模板支撑体系设计
一、地下室梁板模板支撑体系设计
地下室梁板模板采用承插型盘扣式钢管支架，立杆选用B-LG-3600，尺寸为ф48×3.2×3600，Q345A钢；水平杆选用B-SG-900，尺寸为ф48×2.5×840，Q235钢；步距1.2m，扫地杆离地0.35m，横距0.9m；次龙骨选用2m长50×70木方，间距300，主龙骨选用2ф48.3×3.6钢管；可调U拖选用B-XT-600，规格为ф38×5.0×600；
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立杆下加垫15×200×200木胶合板底座。
50╳70mm木方@300mmφ48.3钢管间距900mm15mm木胶合板φ38x5x600U托50╳70mm木方四根通长布置钢管步距1200mm扫地杆离地350mm15×200×200木胶合板底座梁底支杆@900柱梁底支杆@900
支撑架从梁、柱边依次向跨中布设，所有立杆用水平杆连成一个整体，保证支撑架的整体性。立杆离柱边距离约为30cm，保证足够的操作空间。
具体搭设方案详见《地下室梁板模板支撑体系平面布置图》 二、首层架空层模板支撑体系设计
首层架空层采用扣件式钢管满堂脚手架支撑，钢材选用ф48.3×3.6，步距1.5m，扫地杆离地0.2m，立杆间距0.9m。在支撑架外侧四周及内部纵、横方向每6跨（5.4m）设置竖向剪刀撑；次龙骨选用2m长50×70木方，间距300，主龙骨选用2ф48.3×3.6钢管；可调U拖选用B-XT-600，规格为ф38×5.0×600；立杆下加垫15×200×200木胶合板底座；水平杆与立杆使用直角扣件连接，剪刀撑与立杆使用旋转扣件连接。
50╳70mm木方@300mmφ48.3钢管间距900mm15mm木胶合板φ38x5x600U托50╳70mm木方三根通长布置钢管步距1500mm扫地杆离地200mm15×200×200木胶合板底座步步紧@300mm步步紧@300mm剪力墙
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支撑架从梁、剪力墙边依次向跨中布设，所有立杆用水平杆连成一个整体，保证支撑架的整体性。立杆离墙边距离约为30cm，保证足够的操作空间。
首层架空层模板扣件式钢管支撑架在架体外部及内部纵、横方向上设置竖向的连续剪刀撑，连续设置高度5.4m，设置长度5.4m；在竖向剪刀撑顶部交点平面内设置连续水平剪刀撑，设置长度与宽度均为5.4m。剪刀撑在遇剪力墙的位置断。
具体搭设方案详见《首层架空层模板支撑体系平面布置图》 三、楼层标准层梁板模板支撑体系设计
楼层标准层梁板模板采用承插型盘扣式钢管支架，立杆选用B-LG-2400，尺寸为ф48×3.2×2400，Q345A钢；水平杆选用B-SG-1200，尺寸为ф48×2.5×1140，Q235钢；步距1.5m，扫地杆离地0.35m，横距0.9m；次龙骨选用2m长50×70木方，间距300，主龙骨选用2ф48.3×3.6钢管；可调U托选用B-XT-600，规格为ф38×5.0×600；立杆下加垫15×200×200木胶合板底座。
50╳70mm木方@300mmφ48.3钢管间距900mm15mm木胶合板φ38x5x600U托50╳70mm木方三根通长布置钢管步距1200mm扫地杆离地350mm15×200×200木胶合板底座步步紧@300mm步步紧@300mm剪力墙
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四、主楼边梁模板支撑体系设计
楼层标边梁板模板采用承插型盘扣式钢管支架，立杆选用B-LG-2400，尺寸为ф48×3.2×2400，Q345A钢；水平杆选用B-SG-1200，尺寸为ф48×2.5×1140，Q235钢；步距1.5m，扫地杆离地0.35m，横距0.9m；次龙骨选用2m长50×70mm木方，间距300，底模用50×70mm压脚条压紧，并用步步紧夹紧，步步紧间距300mm，与次龙骨错开；主龙骨选用2ф48.3×3.6钢管；可调U托选用B-XT-600，规格为ф38×5.0×600；立杆下加垫15×200×200木胶合板底座，在梁底边缘部位支撑一根立杆。
15mm厚木夹板M14对拉螺栓,穿PVC套管配置此立杆规格时，须保证顶部U托伸出长度小于200mm。50x70木方三根侧模下包底模，以提高侧模重复利用率。步步紧@30048.3钢管@300钢管架横杆步距1.2m。梁底立杆间距0.9m。五、H1、H2楼K-3、K-4户型局部阳台板支撑体系设计
七层悬挑板悬挑位置搭设斜撑，斜撑与楼层支撑架用扣件连接成一个整体，斜撑离边20cm，间距65cm。具体搭设方法如下图：
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七层悬挑板木方顶紧2道斜撑扣件连接
六、阳台模板支撑体系设计
因阳台板支撑在悬挑梁上，比悬挑受力安全，因此将支撑体系直接支撑在阳台板上，为保证受力安全，阳台板下进行两层支撑架回顶，立杆上下层对齐，保证受力安全，其余同楼层内板模板设计。
施工作业面边框架梁阳台悬挑梁阳台板边框架梁阳台悬挑梁阳台板边框架梁阳台悬挑梁阳台板承重层回顶层回顶层
支撑架从梁、剪力墙边依次向跨中布设，所有立杆用水平杆连成一个整体，保证支撑架的整体性。立杆离墙边距离约为30cm，保证足够的操作空间。
具体搭设方案详见《楼层标准层模板支撑体系平面布置图》
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第五节 模板的现场制作与加工
一、对制作与加工的要求
1、梁的底模、侧模按设计断面进行加工制作，按梁侧模包梁底模、顶板模压梁侧模。现场切割的木胶合板，必须用封边漆封边。
2、所有木方在使用前，要进行双面刨光，保证木方高度统一，保证模板的平整度。 二、对制作与加工的管理和验收的具体要求
1、木胶合板及木方在进货前应了解厂家有关产品的规格和质量技术性能是否能够满足现场施工的具体要求。实地考察、掌握各项木制品的实际质量是否符合相关质量证明材料的所规定标准。例如木胶合板的面层强度、表面光洁平整度、层间粘结度；木方的断面尺寸、方正、顺直，有无破损。在进场时须由项目材料、质检和技术部有关人员共同验收，凡存在翘曲变形、局部破损、含水率过高等质量问题的材料一律不得进入施工现场，严把材料进场验收关。
2、在模板制作加工前，根据模板设计要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交底。
3、加工期间对模板加工机械（如木工电锯、木工电刨、手电钻等）进行安全检查，以防使用中出现事故。
第六节 模板的存放
木模板采用露天堆放，堆放地面用混凝土硬化，模板底面垫2根100×100木方，保证模板底部离地面100mm。
第七节 模板的安装
一、一般要求
1、模板及支撑结构应具有足够的强度、刚度和稳定性；
2、固定在模板上的预埋件和预留孔不得遗漏，安装必须牢固且位置准确。重要预埋件，必须根据相关设计图纸精确加工，辅以经纬仪、水准仪准确定位，牢靠固定；
3、梁、板、剪力墙所有模板的轴线位置、截面尺寸、平整度、垂直度通过自检、互检、交接检严格检查，确认无误后，报监理验收，合格后方可进入下一道工序。 二、基础底板侧模
安装模板前先复查地基垫层标高及中心线位置，弹出基础边线。基础模板面标高
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应符合设计要求。 三、墙体模板
1、施工程序：弹线→钢筋、水电管（盒）隐蔽→门洞定型模板→安装墙体一侧模板→安装墙体另一侧模板→安堵头模板→调整固定→预检
2、模安装前，必须在楼板面放三条线，内线为墙体截面尺寸，中间线为墙体模板外侧尺寸，外线为500mm控制线。
3、为保证模整体位置正确、不扭曲，支模前根据所弹模线校正钢筋位置，使其不发生偏扭。
4、墙模板与楼板拼缝采用硬拼缝，为防止少量渗浆，需在墙模下口加贴海绵条，海绵条宽度为30mm，粘贴海绵条距模板线2mm，防止安装模板压缩变形伸入墙内。依据放线位置进行模板的安装就位，校正模板并用斜撑固定。
5、墙接茬施工缝处，在墙柱边线内3mm再弹一道切割线，用无齿锯进行切割，切割深度为10mm。切割完成后将水平施工砂浆软弱层剔除，露出石子，并将碎渣等清理干净。外露钢筋沾有灰浆油污应清刷干净。
6、墙体钢筋绑扎验收，并将接茬施工缝处理完毕冲洗干净后，确定模板拼缝严密后，加固模板，调整模板垂直度，并复核模板上口尺寸。吊线找垂直时，每面从上面吊两点，使线坠准确吊到楼地面上的500mm控制线。
7、墙体模板安装时，需在墙体根部开设清扫口。模板安装完毕后，将墙模内清理干净，办理柱模预检，进行验收，验收完毕后封闭清理口。 四、柱模板安装
1、施工程序：弹柱位置线→柱模范围抄平→安装柱模板→安装钢管柱箍→柱模板支撑加固→调整垂直度→复核上口尺寸→预检
2、柱模安装前，必须在楼板面放三条线，内线为柱子截面尺寸，中间线为柱子模板外侧尺寸，外线为500mm控制线。同轴线柱子控制线、模板线必须拉通线检查。成排柱子支模前，在楼板上弹出柱轴线及柱边通线，然后分别弹出每根柱子另一方向轴线，再确定柱的另两条边线，支模时，先立两端柱模，校直与复核位置无误后，顶部拉通线立中间各根柱模，这是保证柱子垂直度、防止轴线位移的关键工序。
3、为保证柱模整体位置正确、不扭曲，支模前根据所弹模板线校正钢筋位置，使其不发生偏扭。
4、为防止柱子模板根部浇筑混凝土时漏浆，楼板混凝土浇筑时必须做好抄平放线工作，在柱模周边150mm范围内施工楼板混凝土时压光找平。
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5、柱模板与楼板拼缝采用硬拼缝，为防止少量渗浆，需在柱模下口加贴海绵条，海绵条宽度为30mm，粘贴海绵条距模板线2mm，防止安装模板压缩变形伸入柱内。依据放线位置进行模板的安装就位，校正模板并用斜撑固定。
6、柱子下部水平施工缝处，在柱边线内3mm再弹一道切割线，用无齿锯进行切割，切割深度为10mm。切割完成后将水平施工砂浆软弱层剔除，露出石子，并将碎渣等清理干净。外露钢筋沾有灰浆油污应清刷干净。
7、柱钢筋绑扎验收，并将柱头施工缝处理完毕冲洗干净后，现场预拼就位后，确定模板拼缝严密后，加固模板，调整模板垂直度，并复核模板上口尺寸。吊线找垂直时，每面从上面吊两点，使线坠准确吊到楼地面上的500mm控制线。
8、柱模安装完毕后，将柱模内清理干净，办理柱模预检，进行验收，验收完毕后封闭清理口。 五、梁板模板
1、施工程序：弹线→搭设梁架满堂脚手架→调整标高→铺梁底模模板→安装梁侧模→安装龙骨→铺顶板模板→校正标高→预检→梁、板钢筋绑扎
2、在竖向结构构件上抄好标高后，根据楼板厚度、模板厚、木方厚调整好搁放木方的水平钢管，然后铺模板。
3、严格控制梁板模板的起拱率，框架梁跨度L≥4m板，模板按跨度的0.1%起拱，悬臂梁按悬挑长度的0.2%起拱。最大起拱高度不超过20mm。
4、梁模板的定位前，先复查柱中心是否准确，无误后吊线作为梁定位控制线。 5、模板安装按梁侧模包底模、顶板模压梁侧模。 6、模板接缝要求加工严密，表面错缝平整。
7、梁柱接头处的模板，采用15mm厚木胶合板配制成U型专用模板，与柱、梁模配套安装，按梁底压柱模，梁侧模压柱模的方法施工。具体做法见附图。
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梁柱接头模板面均为15mm厚木胶合板(h=梁高+500mm)50×70木方(钉于楼板模板)梁净宽尺寸15厚木胶合板（楼底模板）梁净高尺寸15厚梁木胶合板厚木夹板梁50×70木方@30050×70木方50×70木方梁柱梁Φ48.3×3.6钢管50×70木方梁Φ48.3×3.6钢管柱宽六、楼梯模板
楼梯木模板先安装平台模板，再装楼梯底模，然后安装楼梯外帮侧板，最后安装踏步模板。施工前，要预先计算出梯板与地面间夹角度数，加工有角度的次木肋，做好模板预拼装工作。
第八节 模板拆除
一、拆除的顺序
模板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，先拆除非承重模板，后拆除承重模板，先拆外墙模板后拆内墙模板。 二、侧模拆除的要求
当混凝土强度能保证构件不变形，其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，并能满足同条件拆模试块拆模时不粘模、不掉角时，方可拆除墙、柱、梁侧模。
1、柱模板拆除
先拆掉柱斜拉杆或斜支撑，卸掉柱箍，再把连接每片柱模板的连接螺栓拆掉，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离。模板拆除时混凝土强度必须超过1.2MPa。
2、墙模板拆除
混凝土墙体应达到一定强度后方可拆模（不粘模、不掉角、一般达到1.2MPa），同时应保证穿墙栓能顺利拆除。先拆除穿墙螺栓等附件，再拆除斜撑，然后用撬棍撬
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动模板，使模板离开墙体。如果模板与混凝土墙面吸附或粘结不能离开时，可用撬棍撬动模板下口，不得在墙上口撬模板。外墙拆除时，应先拆除外墙外侧模板，再拆除内侧模板。
三、底模拆除的要求
应先拆梁侧帮模，再拆除楼板模板，最后拆除梁底模。梁底模要保持三层卸荷量。拆楼板模板要待楼板混凝土强度达到拆模要求后方可拆除楼板模板及木方。但梁底支撑架立杆水平杆均不得松动，待梁板同条件养护混凝土试块强度达到拆模要求，并经项目主任工程师同意后，方可拆除梁底模板和梁支撑。各部位承重梁、板模板拆除必须填报混凝土拆模申请单，经项目主任工程师签字后方可拆模。
表4-1 现浇结构拆模时所需混凝土强度
结构类型 结构跨度（m） ≤2 按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%） ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 ≥100 ≥100 板 ＞2，≤8 ＞8 梁 ＞8 悬臂构件 ≤8 注：本表引用规范号为GB50204-2002混凝土结构工程施工质量验收规范 四、后浇带模板的拆除时间及要求
后浇带处的梁、板底模板的支撑必须待后浇带混凝土浇筑后，混凝土强度达到设计强度100％后，才能拆除底模及支撑。
后浇带两侧混凝土浇筑完成后，采用木夹板进行保护。后浇带混凝土浇筑前可将梁侧模打开作为清扫口，并恢复。
梁、板处后浇带的底模板及支撑必须待后浇带混凝土浇筑后，混凝土强度达到拆模要求后，才能拆除底模及支撑。 五、拆模注意事项
1、拆模时严禁模板直接从高处往下扔，以防模板变形和损坏，拆下的扣件及时集中收集管理，以备再次使用。
2、模板拆除后，立即清理残留混凝土、密封条等杂物，木模板上的钉子起干净，模板上的孔眼修补好，边角损坏的要进行整修和改制，刷上脱模剂后分类堆放。
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第九节 模板的维护与修理
一、各类型模板在使用过程中注意事项
1、保持模板本身的整洁及支撑设备配套零件的齐全。 2、坚持模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。 3、材料应按编号分类堆放整齐。
4、模板组装完后，应转运至专用堆放场地放置。
5、工作面已安装完毕的楼面模板，不得做临时堆料和作业平台，以保证支撑的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。
6、在用水泥腻子勾缝时，要注意不要污染木胶合板板面。如果有水泥腻子溅到面板上时，要及时清理，防止时间过长造成水泥凝固，无法清理。
7、模板的安装及拆除要平稳、轻起轻放，禁止用大锤敲砸，支撑安装后不可人为随意拆除造成松动，注意保护墙体钢筋、墙体砼，避免碰坏墙体砼棱角。
8、拆除模板的清理及涂刷脱模剂应在模板堆放场地进行，严禁在施工楼层上进行，以免污染楼面。 二、木胶合板的维修
拆除后及时清理，并对板棱角进行检查，发现模板边有毛刺掉角现象，要进行切割、刨光、封漆或还真的处理；板面起毛、剥层的应进行调整更换。
第十节 质量要求
一、允许偏差和检查方法
表4-2 模板安装允许偏差及检查方法
检查方法 项次 1 2 3 轴线位移 项 目 国家规范标准 柱、梁、墙 底模上表面标高 基础 截面模内尺寸 柱、梁、墙 层高不大于5m 4 5 层高垂直 大于5m 相邻两板表面高低差 30 / 112
8 2 尺量 +4、-5 6 经纬仪或吊线、尺量 5 ±5 ±10 尺量 尺量 水准仪或拉线尺量 6 7 8 9 阴阳角 表面平整度 方正 顺直 预埋铁件中心线位移 中心线位移 预埋管、螺栓 螺栓外露长度 5 - - 3 3 靠尺、塞尺 方尺、塞尺 线尺 拉线、尺量 拉线、尺量 +10、-0 +10 拉线、尺量 +10、0 - - - 5 尺量 +10、0 拉线、尺量 10 预留孔洞 中心线位移尺寸 中心线位移 11 门窗洞口 宽、高 对角线 12 插筋 中心线位移外露长度 第十一节 安全注意事项
一、一般规定
1、支、拆模板作业高度在2米以上（含2米）时，必须搭设脚手架。 2、手动工具应放入工具袋内，搬手应用小绳系在身上。 3、上下建筑物应走马道或安全梯，严禁搭攀登脚手架上下。
4、安全梯不得缺档，不得垫高。安全梯上端应绑牢，下端应有防滑措施。严禁两名以上人员在同一梯上作业。
5、支搭和拆除模板必须设专人指挥，模板工应协调配合。 6、拆木模板、起模板钉子、码垛作业时，不得穿胶底鞋。
7、木工场和木质材料堆放场地严禁烟火，并按消防部门的要求配备消防器材。 8、运输木料、模板时，必须绑扎牢固，保持平衡，码垛高度不应超过1.5m。 9、拼装、存放模板的场地必须平整坚实，不得积水。存放时，底部应垫方木，堆放应稳定，立放应支撑牢固。
10、使用斧子砍料必须稳、准，不得用力过猛，对面2m内不得有人。
11、使用木工机械如果出现电路故障必须由专业电工排除，作业前试机，各部件运转正常后方可作业。机械运转过程中出现故障时，必须立即停机、切断电源。
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二、模板安装
1、模板应根据使用部位加以编号，分型号安排临时堆放场地，根据工艺要求依顺序进行模板安装就位。
2、安装外侧模板时，必须确保平台板的安装牢固，及时绑好兜网和安全网。模板安装后，应立即拧紧穿墙螺栓，操作人员必须系好安全带。
3、模板组拼未完成且作业人员休整时（指吃饭等活动），必须对模板的临时挂设明显的标志，严禁私拆现象发生。 三、模板拆除
拆除模板时，操作人员和指挥必须站在安全可靠的地方，防止意外伤人。 四、模板安装注意事项
四级风天气应停止安装作业。
第十二节 环保注意事项
木模板使用水性隔离剂。涂刷时视作业条件，应采取措施保护地面，如铺废报纸、塑料布等。铺垫物及隔离剂应即时回收。
清理模板产生的垃圾应堆放至专用垃圾池中，并集中清运出场。
模板作业宜日间进行。夜间作业时，照明灯光线应调整避免影响周围好居民。 模板材料装卸作业应采用塔吊吊运，避免产生较大噪音。
第十三节 文明施工措施
一、法律、法规教育
1、对每个施工人员进行相关的法律、法规教育，使他们都懂法、依法、遵守当地的规章制度。
2、根据文明施工现场的有关要求组织施工，并依据创建卫生城的要求组织生活区的管理。
3、员工言语文明，无打架斗殴现象，工作日不准饮酒。
4、全员必须坚守工作岗位，不允许串岗，因故离岗时必须向现场负责人请假，施工时员工必须精力饱满，不允许带思想情绪上岗，有不良精神状态者，严禁高空作业。
5、任何施工人员出入施工现场，必须佩带有效身份标志，未经有关部门批准，不得私自带入外人到工地参观、拍照。
6、施工人员按规定统一安排食宿。
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二、进现场前的培训
1、由有关领导讲解本工程的重要性，使施工安装人员对此有足够认识。 2、由技术人员讲解相关的标准规范、施工工艺规范，使每个施工人员都必须熟知图纸，了解本工程产品的种类、规格、技术难点、质量关键部位，及各工种的特殊性和相互关系和操作规程。
3、所有技术向施工人员交底。 三、现场施工文明管理措施
1、设专职质量检验员、现场技术员，安装实行三检制，即“自检、互检、抽检”，每一单项作业后要进行三次复查，并做好记录。
2、分项、分层、分部位进行自检质量评定，做好记录，报请监理及时复检，将签字妥善保存，以备验收时用。
3、严格按照施工工艺规程安装，不蛮干，安装质量包干到人或组并做好交底记录，以备待查。
4、做到临时设施齐全、布置合理、场地干净。 5、作业现场工完场清，作业后不遗弃垃圾废料在现场。
第五章 应急救援预案
在模板支撑区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击紧急情况的应急准备和响应。为全面提高应急能力，项目部应对抢险人员进行必要的抢险知识教育，制定出相应的规定，包括应急内容、计划、组织与准备、效果评估等。
火警：119 ：110 医疗：120 交通：122 一、 应急救援机构
为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。 组 长：*** 副组长：***
组 员：*** *** *** *** *** *** *** 二、 应急组织的职责及分工
1、人员分工与职责
（1）项目经理（第一安全责任人）***：负责模板支撑应急救援全面工作。
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（2）项目执行经理魏家智：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。
（3）现场专职安全员***、***：负责现场模板支撑施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。
（4）组员***、***、***、***、***、***：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。
（5）技术部职责：
1)提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施。 2)指导抢险抢修组实施应急方案和措施。 3)修补实施中的应急方案和措施存在的缺陷。
4)绘制事故现场平面图，标明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救援信息资料。
（6）安全部职责：
1)实施抢险抢修的应急方案和措施，并不断加以改进。 2)寻找受害者并转移至安全地带。
3)在事故有可能扩大进行抢险抢修或救援时，高度注意避免意外伤害。 4)抢险抢修或救援结束后，直接报告最高管理者并对结果进行复查和评估。 5)在外部救援机构未到达前，组织对受害者进行必要的抢救(如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等)。
6)使重度受害者优先得到外部救援机构的救护。
7)协助外部救援机构转送受害者至医疗机构，并指定人员护理受害者。 （7）物资部职责：
1)保障系统内各组人员必须的防护、救护用品及生活物质的供给。 2)提供合格的抢险抢修或救援的物质及设备 2、应急救援工作程序
（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得部门的帮助。
（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。
（3）事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负
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责人负责指挥安排。
（4）项目部指定现场专职安全员滕泽春负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。
工作程序如下图：
35 / 112 抢险结束、恢复生产措施及善后处理、进行总结 进行抢险 物资、设备到位 现场处置、 送医院抢救 抢险方案确定 抢险领导小组 人员伤亡 上报组长 紧急事故发生 上报公司、及部门
三、 应急响应
施工过程中施工现场或驻地发生无法预料的需要紧急抢救处理的危险时，应迅速逐级上报，次序为现场、办公室、抢险领导小组、上级主管部门。由项目部安质部收集、记录、整理紧急情况信息并向小组及时传递，由小组组长或副组长主持紧急情况处理会议，协调、派遣和统一指挥所有车辆、设备、人员、物资等实施紧急抢救和向上级汇报。事故处理根据事故大小情况来确定，如果事故特别小，根据上级指示可由施工单位自行直接进行处理。如果事故较大或施工单位处理不了则由施工单位向建设单位主管部门进行请示，请求启动建设单位的救援预案，建设单位的救援预案仍不能进行处理，则由建设单位的安全管理部门向建管局安监站或部门请示启动上一级救援预案。
1、值班电话：
组长：*** 1********** 组员：*** 1********** *** 1**********
2、紧急情况发生后，现场要做好警戒和疏散工作，保护现场，及时抢救伤员和财产，并由在现场的项目部最高级别负责人指挥，在3分钟内电话通报到值班人员，主要说明紧急情况性质、地点、发生时间、有无伤亡、是否需要派救护车、消防车或警力支援到现场实施抢救，如需可直接拨打120、110等求救电话。
3、值班人员在接到紧急情况报告后必须在2分钟内将情况报告到紧急情况领导小组组长和副组长。小组组长组织讨论后在最短的时间内发出如何进行现场处置的指令。分派人员车辆等到现场进行抢救、警戒、疏散和保护现场等。由项目部安全生产部在30分钟内以小组名义打电话向上一级有关部门报告。
4、遇到紧急情况，全体职工应特事特办、急事急办，主动积极地投身到紧急情况的处理中去。各种设备、车辆、器材、物资等应统一调遣，各类人员必须坚决无条件服从组长或副组长的命令和安排，不得拖延、推诿、阻碍紧急情况的处理。 四、 应急救援装备
应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、
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消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。
1、应急救援药品
（1）外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可帖、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。
（2）服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。 2、应急救援措施 （1）高空打击急救措施 1）颅脑损伤
首先，认真检查患者的头部和全身情况，特别注意患者的意识状态，如：是否休克和其它部位的复合伤，然后，把患者身体半卧或侧卧，保持呼吸道通畅。另外，防止患者受到震动，可用衣物把患难与共者头部垫好进行运送。
2）胸部损伤
①开放性气胸，可用无茵纱布棉垫包扎伤口封闭。 ②胸壁浮动，可用棉垫加中等压力包扎处理。
③胸部伤患者有呼吸困难的宜采用半卧式，可用座椅式双人搬运法或用座椅搬运。 3）腹部开放性损伤
腹腔内脏器官自伤口脱出时，可用碗等覆盖保护，再进行包扎处理。搬运患者时，应采用木版或担架让患者俯卧体位运送。
（2）高空坠落急救措施 1）脊柱损伤：
主要是保护患者的脊髓，避免再受到损伤。由数人共同配合，用均衡协调的力量抬起患者，使身体平直，采用俯卧式把患者放置在木板或担架进行运送。
2）颈部损伤：
首先未定头部，进行适当的牵引，数人共同配合，用均衡协调的力量把患者滚动并仰卧到木板或担架上。另外，颈部下垫好小枕、头部两侧用软物固定，防止头部摆动。
3）骨盆部损伤：
可采用侧卧位于木板或担架上，髋、膝部要屈曲，膝下垫软物，以保持体位，然后运送。
（3）坍塌事故急救措施
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1）应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍；
2）应急救援领导小组防止建筑物坍塌事故扩大的抢险安全防护措施； 3）应急救援领导小组负责统一指挥现场抢险救灾伤员救治及转送行动。 4）沉着冷静、及时观察，掌握突发事故的动态，积极组织应急救援小组成员进行报警，抢救伤员，疏散人员，抢修水、气泄露和抢运贵重物品。
（4）现场发生火灾事故急救措施
现场出现火险或火灾时，要立即组织现场人员进行扑救，救火方法要得当。油料起火不宜用水补救，可用泡沫灭火器或采用隔离压灭火源。电气设备在起火时，应尽快切断电源，用二氧化氮化碳灭火器灭火，千万不要盲目向电器设备上泼水，这样容易造成触电、断路爆炸等并发性事故。如果化学材料起火，更要慎重，要根据起火物质选择灭火方法，同时要注意救火人员的的安全，防止中毒。现场出现火险时，工长判断要准确，当即不能救的要及时报警，请消防部门协助灭火。在消防队到现场后，工长要及时而准确地向消防人员提供电器、易燃、易爆物的情况。火灾区内如有人时，要尽快组织力量，设法先将人救出，然后再全面组织灭火。灭火以后，要保护火灾现场，并设专人巡视，以防死灰复燃。保护火灾现场又是查找火灾原因的重要措施。
遇突发安全事情需就诊医院概况一览表 （5）相互协议
项目部应事先与地方医院、宾馆建立正式的相互协议，以便在事故发生后及时得到外部救援力量和资源的援助。
相关单位联系电话表
单 位
长沙医学院第一附属医院
电 话 (0731)88498172
地 址
雷锋大道与普瑞大道交汇处
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五、事故处理
1、查明事故原因及责任人。
2、以书面形式向上级写出报告，包括发生事故时间、地点、受伤(死亡)人员姓名、性别、年龄、工种、伤害程度、受伤部位。
3、制定有效的预防措施，防止此类事故再次发生。 4、组织所有人员进行事故教育。
附件：模板计算书
附件一：墙模板（架空层）计算书
一、工程属性
新浇混凝土墙名称 混凝土墙的计算高度(mm) 二、荷载组合
侧压力计算依据《混凝土结构工程施工规范 规范》GB50666-2011 新浇混凝土初凝时间t0(h) 4 39 / 112
H1楼架空层 5800 新浇混凝土墙墙厚(mm) 混凝土墙的计算长度(mm) 300 3600 混凝土重力密度γc(kN/m3) 外加剂影响修正系数β 24 0.9 混凝土浇筑速度V(m/h) 2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 5.8 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) 混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2) min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×5.8}＝min{34.213，139.2}＝34.213kN/m2 2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×5.8}＝min{34.213，139.2}＝34.213kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q4k，1.35G4k+1.4×0.7Q4k]＝0.9max[1.2×34.21+1.4×2，1.35×34.21+1.4×0.7×2]＝0.9max[43.85，48.14]＝0.9×48.14＝43.33kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.21 kN/m2 三、面板布置
小梁布置方式 小梁间距(mm) 主梁间距(mm) 对拉螺栓横向间距(mm) 竖直 200 600 400 左部模板悬臂长(mm) 小梁一端悬臂长(mm) 主梁一端悬臂长(mm) 对拉螺栓竖向间距(mm) 100 200 100 600 40 / 112
模板设计立面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm2) 15 10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.6m，W＝bh2/6＝600×152/6＝22500mm3，I＝bh3/12＝600×153/12＝168750mm4
1、强度验算
q＝bS承＝0.6×43.33＝26kN/m
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面板弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.13kN·m
σ＝Mmax/W＝0.13×106/22500＝5.78N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝bS正＝0.6×34.21=20.53kN/m
面板变形图(mm)
ν＝0.25mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！ 五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 矩形木楞 15.44 40.83 小梁材料规格(mm) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 50×70 9350 142.92 42 / 112
1、强度验算
q＝bS承＝0.2×43.33＝8.67kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
小梁剪力图(kN)
Mmax＝0.28kN·m
σ＝Mmax/W＝0.28×106/40830＝6.94N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝bS正＝0.2×34.21=6.84kN/m
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小梁变形图(mm)
ν＝0.26mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算
R1=5.43kN，R2=...R17=5.43kN，R18=5.43kN 六、主梁验算
主梁类型 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁截面抵抗矩W(cm3) 双钢管 205 8.98 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁截面惯性矩I(cm4) Ф48×3 206000 21.56
1、强度验算
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主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝1.09kN·m
σ＝Mmax/W＝1.09×106/80＝121.55N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
主梁变形图(mm)
ν＝0.96mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Ntb(kN) 17.8 对拉螺栓横向验算间距m＝max[400，400/2+300]＝500mm 对拉螺栓竖向验算间距n＝max[600，600/2+200]＝600mm N＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.6×43.33＝12.35kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！
附件二：柱（地下室车库）模板计算书
一、工程属性 新浇混凝土柱名称 新浇混凝土柱的计算高度(mm) 二、荷载组合
地下室车库 4200 新浇混凝土柱长边边长(mm) 新浇混凝土柱短边边长(mm) 550 550 45 / 112
侧压力计算依据规范 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土浇筑速度V(m/h) 《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 4 2 混凝土重力密度γc(kN/m3) 外加剂影响修正系数β 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 24 0.9 4.2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) 混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2) min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×4.2}＝min{34.213，100.8}＝34.213kN/m2 2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×4.2}＝min{34.213，100.8}＝34.213kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q4k，1.35G4k+1.4×0.7Q4k]＝0.9max[1.2×34.21+1.4×2，1.35×34.21+1.4×0.7×2]＝0.9max[43.85，48.14]＝0.9×48.14＝43.33kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.21 kN/m2 三、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 柱长边小梁根数 柱箍间距l1(mm) 覆面竹胶合板 14.74 3 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm2) 柱短边小梁根数 600 15 25 3
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模板设计平面图
1、强度验算
最不利受力状态如下图，按二等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝1.35bG4k＝1.35×0.6×34.21＝27.71kN/m 活载线荷载q2＝1.4×0.7bQ4k＝1.4×0.7×0.6×2＝1.18kN/m
Mmax＝-0.125q1l2-0.125q2l2＝-0.125×27.71×0.282-0.125×1.18×0.282＝-0.27kN·m
σ＝Mmax/W＝0.27×106/(1/6×600×152)＝12.14N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
作用线荷载q＝bS正＝0.6×34.21＝20.53kN/m
ν＝0.521ql4/(100EI)＝0.52×20.53×27/(100×25×(1/12×600×153))＝0.41mm≤[ν]＝l/400＝275/400＝0.69mm 满足要求！ 四、小梁验算
小梁类型 矩形木楞 47 / 112
小梁材质规格(mm) 50×70 小梁截面惯性矩I(cm4) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 最低处柱箍离楼面距离(mm) 1、强度验算
142.92 15.44 小梁截面抵抗矩W(cm3) 小梁弹性模量E(N/mm2) 300 40.83 9350 小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.28×43.33＝11.92 kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.kN·m
σ＝Mmax/W＝0.×106/40.83×103＝13.14N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.28×34.21＝9.41 kN/m
48 / 112
面板变形图(mm)
ν＝1.26mm≤[ν]＝1.5mm 满足要求！ 五、柱箍验算
（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）
柱箍类型 柱箍材质规格(mm) 柱箍截面抵抗矩W(cm3) 柱箍弹性模量E(N/mm2) 钢管 Ф48×3 4.49 柱箍合并根数 柱箍截面惯性矩I(cm4) 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 206000 1 10.78 205
模板设计立面图
1、柱箍强度验算
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长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图(kN·m)
长边柱箍剪力图(kN)
M1＝0.21kN·m，N1＝10.19kN
50 / 112
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图(kN·m)
短边柱箍剪力图(kN)
M2＝0.21kN·m，N2＝10.19kN
M/Wn＝0.21×106/(4.49×103)＝46.93N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算
长边柱箍计算简图
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长边柱箍变形图(mm)
短边柱箍计算简图
短边柱箍变形图(mm)
ν1＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝0.9mm ν2＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝0.9mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算
对拉螺栓型号 扣件类型 M14 碟形26型 轴向拉力设计值Ntb(kN) 扣件容许荷载(kN) 17.8 26 N＝10.19×1=10.19kN≤Ntb＝17.8kN
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满足要求！
N＝10.19×1=10.19kN≤26kN 满足要求！
附件三：梁模板计算书
地下室车库梁模板 一、工程属性
新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) 二、荷载设计
面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 2地下室车库 400×1000 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 200 7.8 4.2 0.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 324 梁 板 1.5 1.1 1 2 施工人员及设备荷载标准值Q1k 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2) 对水平面模板取值 基本风压ω0(kN/m2) 0.3 0.9 0.8 风荷载标准值ωk(kN/m2) 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 非自定义:0.22 三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 53 / 112
梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 1000 1000 1200 1000、1000 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 设计简图如下：
居中 500 1 按混凝土梁梁宽均分 500 4 100
平面图
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立面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm2) 15 10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+
(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，
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1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.87kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.1kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m 1、强度验算
Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×31.1×0.132+0.117×1.76×0.132＝0.06kN·m σ＝Mmax/W＝0.06×106/37500＝1.57N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 ν
max
＝0.677qL4/(100EI)=0.677×25.6×133.334/(100×10000×281250)＝
0.019mm≤[ν]＝l/400＝133.33/400＝0.33mm 满足要求！ 3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×31.1×0.13+0.45×1.76×0.13＝1.76kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×31.1×0.13+1.2×1.76×0.13＝4.84kN 标准值(正常使用极限状态)
R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×25.6×0.13＝1.37kN R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×25.6×0.13＝3.75kN 五、小梁验算
小梁类型 2方木 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 142.92 50×70 1.78 40.83 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 15.44 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 9350 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
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q1＝
max{1.76+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1-0.2)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，4.84+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/3}=4.88kN/m q2＝
max[1.37+(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1-0.2)+(0.5+(24+1.1)×0.2)×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，3.75+(0.3-0.1)×0.4/3]＝3.78kN/m 1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×4.88×12，0.5×4.88×0.12]＝0.52kN·m
σ＝Mmax/W＝0.52×106/40830＝12.78N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×4.88×1，4.88×0.1]＝2.96kN τ
max
＝3Vmax/(2bh0)=3×2.96×1000/(2×50×70)＝1.27N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
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3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.78×10004/(100×9350×1429200)＝1.79mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝3.78×1004/(8×9350×1429200)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×4.88×1，0.393×4.88×1+4.88×0.1]＝5.57kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝4.06kN，R2＝R3＝5.57kN 正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.78×1，0.393×3.78×1+3.78×0.1]＝4.32kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝3.61kN，R'2＝R'3＝4.32kN 六、主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm4) 2钢管 2 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm3) 2Ф48×3 206000 125 4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：
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1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.342×106/4490＝76.26N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝4.33kN τ
max
＝2Vmax/A=2×4.33×1000/424＝20.42N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！ 3、挠度验算
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主梁变形图(mm)
ν
max
＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm
满足要求！ 4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3]＝0.98kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.98kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算 立杆稳定性计算依据 立杆顶部步距hd(mm) 顶部立杆计算长度系数μ1 钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm2) 长细比验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1200=2106mm λ=l0/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210
60 / 112
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 1500 剪刀撑设置 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 非顶部立杆计算长度系数μ2 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm) 205 3普通型 200 1.386 Ф48×3 15.9 1.755 424 4.49 长细比满足要求！ 1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×1×1.22/10＝0.04kN·m 2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+0.9×1.4×2]×1＝29.92kN/m 2)小梁验算 q1＝
max{1.61+(0.3-0.1)×0.4/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，4.42+(0.3-0.1)×0.4/3}=4.44kN/m 同上四～六计算过程，可得： R1＝0.93kN，R2＝16.06kN，R3＝0.93kN
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm λ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197 立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝
max[0.93+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.4/2)/2×1，16.06，
0.93+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+0.9×1.4×1]×(1+1-0.5-0.4/2)/2×1]+0.04/1＝16.13kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝16131.37/(0.2×424)+0.04×106/4490＝201.13N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1200=2432.43mm λ2＝l02/i＝2432.43/15.9＝152.983，查表得，φ2＝0.301 立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝
max[0.93+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.2)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.4/2)/2×1，16.06，
0.93+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.2)+0.9×1.4×1]×(1+1-0.5-0.4/2)/2×1]+0.04/1＝16.13kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝16131.37/(0.3×424)+0.04×106/4490＝134.4N/mm2≤[f]＝
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205N/mm2
满足要求！ 八、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\"主梁验算\"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×2＝17.32kN≤[N]＝30kN
满足要求！
架空层梁计算书 一、工程属性
新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm)
二、荷载设计
面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 2KL14 300×600 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 100 6 5.95 0.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 324 梁 板 1.5 1.1 1 2 0.3 0.9 0.8 非自定义:0.22 施工人员及设备荷载标准值Q1k 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2) 对水平面模板取值 基本风压ω0(kN/m2) 风荷载标准值ωk(kN/m2) 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs
三、模板体系设计
62 / 112
新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底支撑小梁根数 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 设计简图如下：
梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 900 900 1500 900、900 居中 450 0 3 2 100
平面图
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立面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm2) 15 10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+
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(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×1＝20.48kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝18.71kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝15.4kN/m 1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×20.48×0.152＝0.06kN·m σ＝Mmax/W＝0.06×106/37500＝1.N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 ν
max
＝0.521qL4/(100EI)=0.521×15.4×1504/(100×10000×281250)＝
0.014mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm 满足要求！ 3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×18.71×0.15+0.437×1.76×0.15＝1.17kN R2=1.25q1l=1.25×20.48×0.15＝3.84kN 标准值(正常使用极限状态)
R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×15.4×0.15＝0.87kN R2'=1.25q2l=1.25×15.4×0.15＝2.kN 五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 2方木 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 142.92 250×70 15.44 1.78 9350 40.83 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
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q1＝
max{1.17+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.6-0.1)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，3.84+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2}=3.88kN/m q2＝
max[0.87+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.6-0.1)+(0.5+(24+1.1)×0.1)×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，2.+(0.3-0.1)×0.3/2]＝2.92kN/m 1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.88×0.32，0.5×3.88×0.12]＝0.04kN·m
σ＝Mmax/W＝0.04×106/40830＝0.91N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.88×0.3，3.88×0.1]＝0.706kN τ
max
＝3Vmax/(2bh0)=3×0.706×1000/(2×50×70)＝0.3N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
66 / 112
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.92×3004/(100×9350×1429200)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝2.92×1004/(8×9350×1429200)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.88×0.3，0.393×3.88×0.3+3.88×0.1]＝1.33kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝0.81kN，R2＝1.33kN 正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.92×0.3，0.393×2.92×0.3+2.92×0.1]＝1kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝0.71kN，R'2＝1kN 六、主梁验算
主梁类型 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 主梁截面抵抗矩W(cm3) 主梁自重忽略不计，计算简图如下：
钢管 206000 125 主梁材料规格(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁截面惯性矩I(cm4) 4.49 Ф48×3 205 10.78
1、抗弯验算
67 / 112
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.×106/4490＝120.23N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝1.475kN τ
max
＝2Vmax/A=2×1.475×1000/424＝6.96N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
ν
max
＝1.51mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
68 / 112
满足要求！ 4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R2]＝1.48kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R＝1.48kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、纵向水平钢管验算
钢管类型 钢管截面回转半径i(mm) 钢管截面惯性矩I(cm4) 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 计算简图如下：
Ф48×3 15.9 10.78 125 钢管截面面积A(mm2) 钢管弹性模量E(N/mm2) 钢管截面抵抗矩W(cm3) 钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2) 424 206000 4.49 205
R＝max[R1，R2]=1.48kN，R'＝max[R1'，R2']＝1.21kN 1、抗弯验算
纵向水平钢管弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.37×106/4490＝83.25N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
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2、抗剪验算
纵向水平钢管剪力图(kN)
Vmax＝2.5kN τ
max
＝2Vmax/A=2×2.5×1000/424＝12N/mm2≤[τ]＝170N/mm2
满足要求！ 3、挠度验算
纵向水平钢管变形图(mm)
ν
max
＝0.72mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
满足要求！ 4、扣件计算 R＝4.97kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R＝4.97kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 八、立柱验算 立杆稳定性计算依据 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 70 / 112
剪刀撑设置 普通型 立杆顶部步距hd(mm) 顶部立杆计算长度系数μ1 钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm2) 长细比验算
1500 1.386 Ф48×3 15.9 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 200 非顶部立杆计算长度系数μ2 1.755 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 205 424 4.49 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm λ=l0/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.52/10＝0.05kN·m 2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+0.9×1.4×2]×1＝18.9kN/m 2)小梁验算 q1＝
max{1.08+(0.3-0.1)×0.3/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×1]×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，3.+(0.3-0.1)×0.3/2}=3.57kN/m 同上四～七计算过程，可得： R1＝4.73kN，R2＝4.73kN
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm λ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197 立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+Mw/lb＝
max[4.73+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.45-0.3/2)/2×0.9，
4.73+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×
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0.9]+0.05/0.9＝7.16kN
f＝N/(φA)＝7.16×103/(0.2×424)＝85.69N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.538mm λ2＝l02/i＝3040.538/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197 立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+Mw/lb＝
max[4.73+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.45-0.3/2)/2×0.9，
4.73+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.9]+0.05/0.9＝7.3kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝7303.36/(0.2×424)+0.05×106/4490＝98.69N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
附件四：板计算书
地下室板模板 一、工程属性
新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) 二、荷载设计
当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2) 面板自重标准值 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板及小梁自重标准值 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 新浇筑混凝土自重标准值72 / 112
地下室顶板 8 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 200 8 2.5 2.5 1.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 24 G2k(kN/m3) 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 基本风压ω0(kN/m2) 风荷载标准值ωk(kN/m2) 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 三、模板体系设计
模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 主梁两端各悬挑长度(mm) 设计简图如下：
4.2 900 900 1200 中心对称 400 400 平行楼板长边 300 100，100 200，200 1.1 0.35 1.32 1 0.46 73 / 112
模板设计平面图
74 / 112
模板设计剖面图(楼板长向)
模板设计剖面图(楼板宽向)
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm2) 15 10000 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+
(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.2)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.2)+1.4×0.7×2.5] ×1=8.68kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[8.68×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]=
75 / 112
0.24kN·m
σ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.2)×1=5.12kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×5.12×3004/(384×10000×281250)＝0.19mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！ 五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 2方木 15.44 9350 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 142.92 250×70 1.78 40.83 因[B/lb]取整＝[8000/900]取整＝8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
76 / 112
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.2)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.2)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.67kN/m 因此，q1静＝
0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.2)×0.3＝1.72kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/m
M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.72×0.92+0.121×0.94×0.92＝0.24kN·m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/m p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝
max[0.077×0.1×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.1×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.6kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.67×0.12/2，0.1×0.12/2+3.15×0.1]＝0.32kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.24，0.6，0.32]＝0.6kN·m σ＝Mmax/W＝0.6×106/40830＝14.73N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.72×0.9+0.62×0.94×0.9＝1.47kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.1×0.9+0.681×3.15＝2.2kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.67×0.1，0.1×0.1+3.15]＝3.16kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.47，2.2，3.16]＝3.16kN τ
max
＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×70×50)＝1.35N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！ 3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.3＝1.6kN/m 跨中ν
max
＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.6×9004/(100×9350×1429200)＝
0.5mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm 满足要求！ 六、主梁验算
主梁类型 钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3 77 / 112
可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁截面惯性矩I(cm4) 2 205 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 206000 125 10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.2)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.2)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝2.41kN/m
q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.2)×0.3＝2.01kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.2)×0.3=1.66kN/m 承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×2.01×0.9+1.223×0.57×0.9＝2.69kN 按悬臂梁，R1＝q1l=2.41×0.1＝0.24kN R＝max[Rmax，R1]/2＝1.35kN; 正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.66×0.9＝1.7kN 按悬臂梁，R1＝q2l=1.66×0.1＝0.17kN R＝max[Rmax，R1]/2＝0.85kN; 2、抗弯验算 计算简图如下：
78 / 112
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.36kN·m
σ＝Mmax/W＝0.36×106/4490＝80.45N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝2.51kN τ
max
＝2Vmax/A=2×2.51×1000/424＝11.82N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！ 4、挠度验算
79 / 112
主梁变形图(mm)
ν
max
＝0.41mm
max
跨中ν=0.41mm≤[ν]=900/400=2.25mm
max
悬挑段ν＝0.23mm≤[ν]=200/400=0.5mm
满足要求！ 七、立柱验算 立杆稳定性计算依据 立杆顶部步距hd(mm) 顶部立杆计算长度系数μ1 钢管类型 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm2) 1、长细比验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1200=2106mm λ=l0/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm
80 / 112
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 1500 1.386 Ф48×3 15.9 剪刀撑设置 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 非顶部立杆计算长度系数μ2 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 205 普通型 200 1.755 424 4.49 λ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197 Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.46×0.9×1.22/10＝0.07kN·m Nw＝
0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.07/0.9＝5.83kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝5832.99/(0.2×424)+0.07×106/4490＝84.95N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1200=2432.43mm λ2＝l02/i＝2432.43/15.9＝152.983，查表得，φ2＝0.301 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1200=2432.43mm λ2＝l02/i＝2432.43/15.9＝152.983，查表得，φ2＝0.301
Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.46×0.9×1.22/10＝0.07kN·m Nw＝
0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.2)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.07/0.9＝6.05kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝6051.69/(0.3×424)+0.07×10/4490＝62.N/mm≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 6
2
按上节计算可知，可调托座受力N＝5.83kN≤[N]＝30kN 满足要求！
主楼架空层板模板 一、工程属性
新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) 二、荷载设计
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架空层 6.6 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 150 5 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2) 面板自重标准值 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板及小梁自重标准值 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 基本风压ω0(kN/m2) 风荷载标准值ωk(kN/m2) 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 三、模板体系设计
模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 主梁两端各悬挑长度(mm)
设计简图如下：
82 / 112
2.5 2.5 1.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 24 1.1 0.35 1.32 1 0.46 5.95 900 900 1500 中心对称 150 250 平行楼板长边 300 50，50 100，100
模板设计平面图
模板设计剖面图(楼板长向)
83 / 112
模板设计剖面图(楼板宽向)
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm2) 15 10000 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm
4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+
84 / 112
(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5] ×1=7.32kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[7.32×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.24kN·m
σ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.15)×1=3.86kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.86×3004/(384×10000×281250)＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！ 五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 2方木 15.44 9350 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 142.92 250×70 1.78 40.83 因[B/lb]取整＝[5000/900]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为50mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
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1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.26kN/m 因此，q1静＝
0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)×0.3＝1.32kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/m
M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.32×0.92+0.121×0.94×0.92＝0.21kN·m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/m p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝
max[0.077×0.1×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.1×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.6kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.26×0.052/2，0.1×0.052/2+3.15×0.05]＝0.16kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.21，0.6，0.16]＝0.6kN·m σ＝Mmax/W＝0.6×106/40830＝14.73N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.32×0.9+0.62×0.94×0.9＝1.25kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.1×0.9+0.681×3.15＝2.2kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.26×0.05，0.1×0.05+3.15]＝3.15kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.25，2.2，3.15]＝3.15kN τ
max
＝3Vmax/(2bh0)=3×3.15×1000/(2×70×50)＝1.35N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！ 3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.22kN/m
86 / 112
跨中ν
max
＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.22×9004/(100×9350×1429200)＝
0.38mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm 满足要求！ 六、主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm4) 2钢管 2 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm3) 2Ф48×3 206000 125 4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.95kN/m
q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.3＝1.55kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.3=1.28kN/m 承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.55×0.9+1.223×0.57×0.9＝2.22kN 按悬臂梁，R1＝q1l=1.95×0.05＝0.1kN R＝max[Rmax，R1]/2＝1.11kN; 正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.28×0.9＝1.32kN 按悬臂梁，R1＝q2l=1.28×0.05＝0.06kN R＝max[Rmax，R1]/2＝0.66kN; 2、抗弯验算 计算简图如下：
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主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.33kN·m
σ＝Mmax/W＝0.33×106/4490＝72.76N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝2.06kN τ
max
＝2Vmax/A=2×2.06×1000/424＝9.72N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！ 4、挠度验算
88 / 112
主梁变形图(mm)
ν
max
＝0.43mm
max
跨中ν=0.43mm≤[ν]=900/400=2.25mm
max
悬挑段ν＝0.18mm≤[ν]=100/400=0.25mm
满足要求！ 七、立柱验算
《建筑施工扣件式钢管立杆稳定性计算依据 脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 立杆顶部步距hd(mm) 顶部立杆计算长度系数μ1 钢管类型 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm2) 1、长细比验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm λ=l0/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm
/ 112
剪刀撑设置 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 非顶部立杆计算长度系数μ2 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 205 普通型 1500 1.386 Ф48×3 15.9 200 1.755 424 4.49 λ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197 Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.46×0.9×1.52/10＝0.11kN·m Nw＝
0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.11/0.9＝4.78kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝4783.24/(0.2×424)+0.11×106/4490＝80.N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.538mm λ2＝l02/i＝3040.538/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.538mm λ2＝l02/i＝3040.538/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197 Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.46×0.9×1.52/10＝0.11kN·m Nw＝
0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.11/0.9＝5kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝5001.94/(0.2×424)+0.11×10/4490＝83.51N/mm≤[f]＝205N/mm2
满足要求！ 八、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 6
2
按上节计算可知，可调托座受力N＝4.78kN≤[N]＝30kN
满足要求！
附件五：梁侧模核算计算书
地下室梁侧模核算计算书 一、工程属性 新浇混凝梁名称 地下室KL 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 400×1000 90 / 112
梁板结构情况 二、荷载组合 侧压力计算依据规范 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土浇筑速度V(m/h) 见下图 楼板厚度(mm) 200 《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 4 混凝土重力密度γc(kN/m3) 外加剂影响修正系数β 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 1/224 0.9 2 1 min{0.28γct0βv，γcH}＝新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×1}＝min{34.213，24}＝24kN/m2 混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2) 4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×1}＝min{34.213，24}＝24kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q4k，1.35G4k+1.4×0.7Q4k]＝0.9max[1.2×24+1.4×4，1.35×24+1.4×0.7×4]＝0.9max[34.4，36.32]＝0.9×36.32＝32.69kN/m
2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝24 kN/m2 三、支撑体系设计
小梁布置方式 小梁间距 主梁合并根数 主梁最大悬挑长度(mm) 对拉螺栓水平向间距(mm) 支撑距梁底距离依次为 设计简图如下：
竖直向布置 200 2 100 600 200，500 91 / 112
模板设计剖面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm2) 15 10000 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。计算简图如下：
1、抗弯验算
q1＝bS承＝1×32.69＝32.69kN/m
92 / 112
Mmax＝0.125q1l2＝0.125×32.69×0.22＝0.16kN·m σ＝Mmax/W＝0.16×106/37500＝4.36N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝bS正＝1×24＝24kN/m ν
max
＝5×24×2004/(384×10000×281250)=0.18mm≤200/400=0.5mm
满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态
R＝0.5×q1l=0.5×32.69×0.2＝3.27kN 正常使用极限状态
R'＝0.5×ql=0.5×24×0.2＝2.4kN 五、小梁验算
小梁类型 小梁弹性模量E(N/mm) 2方木 9350 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 142.92 2270×50 1.78 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm4) 计算简图如下：
340.83 15.44
1、抗弯验算
93 / 112
小梁弯矩图(kN·m)
q=3.27kN/m
σ＝Mmax/W＝0.15×106/40830＝3.6N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
小梁剪力图(kN)
τ
max
＝3 Vmax/(2bh)＝3×0.98×1000/(2×50×70)＝0.42N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！ 3、挠度验算
小梁变形图(mm)
q=2.4kN/m
94 / 112
ν
max
＝0.39mm≤300/400=0.75mm
满足要求！
4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax＝1.74kN 正常使用极限状态 R'max=1.28kN 六、主梁验算
主梁类型 主梁合并根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm4) 2钢管 2 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm3) 2Ф48×3 206000 120 4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下：
1、抗弯验算
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主梁连续梁部分弯矩图(kN·m)
主梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)
q=0.87kN/m
σ＝Mmax/W＝0.21×106/4490＝46.4N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁连续梁部分剪力图(kN)
96 / 112
主梁悬挑梁部分剪力图(kN)
τ
max
＝2Vmax/A=2×1.65×1000/424＝7.79N/mm2≤[τ]＝120N/mm2
满足要求！ 3、挠度验算
主梁连续梁部分变形图(mm)
主梁悬挑梁部分变形图(mm)
q=1.28kN/m ν ν
1max
＝0.21mm≤600/400=1.5mm ＝0.02mm≤100/400=0.25mm
2max
满足要求！
4、最大支座反力计算
97 / 112
Rmax＝6.61kN 七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Ntb(kN) 17.8 可知对拉螺栓受力N＝0.95×6.61＝6.28kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！
架空层梁侧模计算
一、工程属性
新浇混凝梁名称 梁板结构情况 二、荷载组合 侧压力计算依据规范 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土浇筑速度V(m/h) 《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 4 混凝土重力密度γc(kN/m3) 外加剂影响修正系数β 混凝土侧压力计算2 位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 0.6 24 0.9 地下室KL 见下图 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 楼板厚度(mm) 300×600 100 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.6}＝min{34.213，14.4}＝214.4kN/m2 2 混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.6}＝min{34.213，14.4}＝14.4kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q4k，1.35G4k+1.4×0.7Q4k]＝0.9max[1.2×14.4+1.4×2，1.35×14.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[20.08，21.4]＝0.9×21.4＝19.26kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝14.4 kN/m2 设计简图如下：
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配置此立杆规格时，须保证顶部U托伸出长度小于200mm。侧模下包底模，以提高侧模重复利用率。50╳70木方@30015mm厚木夹板15mm厚木夹板斜撑通常布置木压脚条钢管架横杆步距1.2m梁底立杆间距0.9m模板设计剖面图
三、面板验算
经地下室梁侧模计算书计算，得知面板符合要求。 四、侧模板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm2) 15 10000 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。计算简图如下：
1、抗弯验算
q1＝bS承＝0.6×19.26＝11.556N/m
Mmax＝0.125q1l2＝0.125×11.556×0.62＝0.52kN·m σ＝Mmax/W＝0.52×106/37500＝13.87N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
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q＝bS正＝1×14.4＝14.4kN/m
ν
max
＝5×14.4×2004/(384×10000×281250)=0.211mm≤200/400=0.5mm
满足要求
附件六：楼板承载力核算计算书
模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书
（本计算书适用于模板支架对一般性楼盖影响计算。缺少相关规范仅供参考） 一、工程属性 新浇楼板单元名称 当前施工层 第2层层高H2(m) 第3层 2.9 最大承载力 当前施工层楼板厚度h3(mm) 第2层混凝土楼板厚度h2(mm) 第1层混凝土楼板厚度h1(mm) 板单元计算宽度Bc(m) 150 150 第1层层高H1(m) 板单元计算长度Bl(m) 2.9 4 100 3.6 楼盖板配筋信息表 楼层 钢筋位置 X向正筋 Y向正筋 第2层 X向负筋 Y向负筋 X向正筋 Y向正筋 第1层 X向负筋 Y向负筋 二、模板支架搭设参数
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配筋量及等级 HRB400Ф8@200 HRB400Ф8@200 HRB400Ф8@150 HRB400Ф8@150 HRB400Ф8@200 HRB400Ф8@200 HRB400Ф8@150 HRB400Ф8@150 钢筋面积(mm2) ASX=251.33 ASY=251.33 ASX'=335.1 ASY'=335.1 ASX=251.33 ASY=251.33 ASX'=335.1 ASY'=335.1 楼层 第2层 第1层 设计简图如下：
立杆的横向间距La(m) 0.9 0.9 立杆的纵向间距Lb(m) 0.9 0.9
结构模型立面图
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结构模型平面图
三、荷载参数
当前施工层每根立杆传递荷载(kN) 振捣荷载(kN/m2) 模板自重(kN/m2) 四、各楼层荷载计算 1、第2层荷载计算
模板类型 砼的实测抗压强度fc(N/mm2) 砼的弹性模量实测值E(MPa) 立杆传递荷载组合值：P2＝7kN
楼盖自重荷载标准值：g2=h2/1000×24＝3.6kN/m2 2、第1层荷载计算
模板类型 砼的实测抗压强度fc(N/mm2) 砼的弹性模量实测值E(MPa) 立杆传递荷载标准值：q1＝0.59kN/m2
102 / 112
7 2 施工荷载(kN/m2) 钢筋混凝土自重(kN/m3) 0.3 1.5 24 木模板 11.15 本层砼的龄期(天) 砼的实测抗拉强度ftk(N/mm2) 27600 14 1.57 木模板 10.71 本层砼的龄期(天) 砼的实测抗拉强度ftk(N/mm2) 27440 21 1.6 楼盖自重荷载标准值：g1=h1/1000×24＝2.4kN/m2 3、各楼层荷载分配：
假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：
P1/(E1h13)＝P2/(E2h23)＝P3/(E3h33)...则有：Pi'＝(Eihi3∑Fi)/(∑(Eihi3)) 根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：
分配后各楼分配后各楼各楼层混凝楼盖自重荷立杆传递荷各楼层板厚层恒载的设层活载的设楼层 土弹性模量载标准值载标准值hi(mm) 计值计值Ei(MPa) gi(kN/m2) qi(kN/m2) Gi(kN/m2) Qi(kN/m2) 2 1 27600 27440 150 100 3.6 2.4 8. 0.59 5.56 1. 9.99 2.94 Gi＝1.2×[Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)]×(gi+gi-1+gi-2) Qi＝1.4×[Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)]×(qi+qi-1+qi-2) 五、板单元内力计算 1、第2层内力计算
第2层配筋图
第2层板单元内力计算
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m1 m2 四边固支 板的支撑类型 m2' mq1 四边简支 第2层板内力计算
荷载组合设计值计算(kN/m2) Gi 5.56 Qi 9.99 Gi'=Gi+Qi/2 10.55 内力计算 m1 m2 m1' m2' mq1 0.05 0.05 mq2 0.04 0.04 ν 0.2 0.2 0.2 0.2 Bc 3.6 3.6 3.6 3.6 Gq=Gi+Qi 15.55 Bc/Bl＝3600/4000＝0.9 mq2 Bc/Bl＝3600/4000＝0.9 m1' 0.02 0.02 -0.06 -0.05 0.05 0.04 Qi'=Qi/2 4.99 内力值(kN.m) 6. 5.77 -11.85 -10.9 M1 M2 0.02 0.02 0.02 0.02 M1' M2' -0.06 -0.05 M1=(m1+νm2)Gi'BC2+(mq1+νmq2)Qi'BC2 M1=(m2+νm1)Gi'BC2+(mq2+νmq1)Qi'BC2 M1'=m1'GqBC2 M2'=m2'GqBC2 第2层板正截面承载力验算
依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为：
公式类型 Mu=α1αsfcbh02 Mu 参数剖析 板正截面极限承载弯矩 104 / 112
使用条件 用于单筋截面 α1 αs fc h0 截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土α1取1.0 截面抵抗矩系数 混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改 计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚 受压区钢筋抗拉强度标准值 fy' Mu=α1αsfcbh02+As' 受压区钢筋总面积 用于双筋截面 fy'As'(h0-αs') αs' 纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm Mu=fyAs(h0-αs') As ξ=Asfy/(fcα1bh0) χ=(fyAs-fy'As')/(α1fcb) ξ χ 受拉钢筋总面积 fy 钢筋抗拉强度标准值 用于双筋截面当χ<2αs'时 ξ---受压区相对高度，ξ=Asfy/(fcα1bh0) 混凝土受压区高度 矩形截面受压区高度
fy(N/mh0=h-20(As(mm2) m2) mm) α1 fc(Mpa) b(mm) m2) χ<2335.1 360 130 1 11.15 1000 360 251.33 2.7 20 αs' fy'(N/mAs'(mm2) χ(mm) αs' 比较 矩形截面相对受压区高度 As(mm2) 251.33 251.33 备注 Mui α1 αs fc(N/mm2) fy(N/mm2) 360 360 b(mm) 1000 1000 h0=h-20(mm) fcm(N/mm2) 130 130 ζ＝Asfy/bh0fcm b(mm) h0(mm) 板正截面极限承载弯矩Mi(kN.m) 11.15 11.15 ζ 0.06 0.06 105 / 112
(kN.m) Mu1 Mu2 1 1 0.06 0.06 11.15 11.15 Mu1＞m1 比较 Mu2＞m2 MUi' Mu1' Mu2' fy(N/mm2) As(mm2) h0(mm) αs'(mm) 360 360 335.1 335.1 Mu1'＞m1' 比较 Mu2'＞m2' 2、第1层内力计算
符合要求 130 130 20 20 板正截面极限承载弯矩(kN.m) -13.27 -13.27 符合要求 Mi'(kN.m) -11.85 -10.9 符合要求 1000 1000 130 130 10.93 10.93 符合要求 6. 5.77
第1层配筋图
第1层板单元内力计算 板的支撑类型 四边固支 Bc/Bl＝3600/4000＝0.9 106 / 112
m1 0.02 m2 m1' m2' 四边简支 第1层板内力计算
荷载组合设计值计算(kN/m2) Gi 1. Qi 2.94 Gi'=Gi+Qi/2 3.11 内力计算 M1 M2 M1' M2' m1 0.02 0.02 m2 0.02 0.02 -0.06 m1' -0.05 m2' mq1 0.05 0.05 mq2 0.04 0.04 ν 0.2 0.2 0.2 0.2 Bc 3.6 3.6 3.6 3.6 Gq=Gi+Qi 4.58 Bc/Bl＝3600/4000＝0.9 mq1 mq2 0.02 -0.06 -0.05 0.05 0.04 Qi'=Qi/2 1.47 内力值(kN.m) 2.03 1.7 -3.49 -3.21 M1=(m1+νm2)Gi'BC2+(mq1+νmq2)Qi'BC2 M1=(m2+νm1)Gi'BC2+(mq2+νmq1)Qi'BC2 M1'=m1'GqBC2 M2'=m2'GqBC2 第1层板正截面承载力验算 矩形截面受压区高度
fy(N/mmAs(mm2) 2) (mm) χ<2αs335.1 360 80 1 10.71 1000 360 251.33 2.82 20 ' h0=h-20α1 fc(Mpa) b(mm) fy'(N/mm2) As'(mm2) χ(mm) αs' 比较 矩形截面相对受压区高度 As(mm2) 251.33 fy(N/mm2) 360 b(mm) 1000 h0=h-20(mm) fcm(N/mm2) 80 10.71 ζ 0.11 107 / 112
251.33 备注
360 1000 80 ζ＝Asfy/bh0fcm 10.71 0.11 板正截面极限Mui α1 αs fc(N/mm2) b(mm) h0(mm) 承载弯矩(kN.m) Mu1 Mu2 1 1 0.1 0.1 10.71 10.71 Mu1＞m1 比较 Mu2＞m2
板正截面极限承MUi' fy(N/mm2) As(mm2) h0(mm) αs'(mm) 载弯矩(kN.m) Mu1' Mu2' 360 360 335.1 335.1 Mu1'＞m1' 比较 Mu2'＞m2' 六、楼板裂缝验算
1、本结构按压弯构件进行计算
公式 d As ωmax=αcrψσsk[1.9c+0.08d/(νρte )]/ Es Mk 参数剖析 钢筋的直径 纵向受力拉钢筋的截面面积 按荷载短期效应组合计算的弯最大裂缝宽度验矩值 算 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（㎜）：当c＜20时，取c=20，当c＞65时，取c=65 使用条件 符合要求 80 80 20 20 7.24 7.24 符合要求 Mi'(kN.m) -3.49 -3.21 符合要求 1000 1000 80 80 7.13 7.13 符合要求 2.03 1.7 Mi(kN.m) c 108 / 112
ftk 混凝土轴心抗拉强度标准 构件的受力特征系数，综合了前述若干考虑，轴心受拉构件取αcr 2.7，受弯、偏心受压取2.1，偏心受拉取2.4； 纵向受力钢筋表面特征系数，对于带肋钢筋取1.0，对于光面钢筋取0.7； 钢筋的弹性模量 按有效受拉混凝土截面面积计ρte=As/Ate ρte ν Es 算的纵向受拉钢筋配筋率， 在最大裂缝宽度计算中，当ρte＜0.01，时取 ρte=0.01 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计算中，ψ＜0.2时，取ψ=0.2；当ψ＞1.0时，取ψ=1.0.对于直接承受重荷载的构件，取ψ=1.0 ψ=1.1-0.65ftk/(ρteσsk) ψ Ate=0.5bh+(bf–b)hf Ate Ate=0.5bh σsk=Mk/(Asηh0)， h0 =h-(c+d/2) σsk 对于受弯、偏心有效受拉混凝土截面面积；对于受压和偏心受拉构件 轴心受拉构件，取构件截面面积 矩形截面 裂缝处钢筋应力 2、最大裂缝宽度计算
楼层 αcr ψ c(mm) d(mm) σsk ν ρte Es(N/mm2) ωmax(mm) 第2层 第1层 比较 2.1 2.1 0.2 0.25 20 20 8 8 73.65 122.11 1 1 0.01 0.01 200000 200000 符合要求 符合要求 0.02 0.03 第2层 ωmax/0.3＜1 第1层 ωmax/0.3＜1 七、楼板抗冲切验算
根据《混凝土结构设计规范（GB50010）》规定，受冲切承载力应满足下式
109 / 112
公式 Fl 参数剖析 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥βh 2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。 ft F=(0.7βhft+0.15σpc,m)ηumh0 混凝土轴心抗拉强度设计值 σ临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加pc,m 权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 um /2处板垂直截面的最不利周长。 h0 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 η1 η2 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 η=min(η1, η2) 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺η1=0.4+1.2/βs , βs 寸比较，βs不宜大于4：当βs <2时取βs =2 ，当面积η2=0.5+as×为圆形时，取βs=2 h0/4Um 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as =40 ，对边as 柱，取as =30 ：对角柱，取 as=20 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备， 承载力计算 楼层 第2层 第1层 比较
F＝0.7βhftηumh0 βh 1 1 ft 1.57 1.6 η 1 1 um 0.8 0.8 h0 130 80 F 114.3 71.68 符合要求 符合要求 F1 12.59 3.71 第2层 F/F1≥1 第1层 F/F1≥1 110 / 112
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