模板(木)计算(全新用)

工程名称：玉林恒盛商住小区1#～7#楼 ；工程建设地点：玉林市二环北路；属于框剪结构；地上18层；地下1层；建筑高度：55.5m；标准层层高：3.0m ；总建筑面积58000平方米；总工期：540天。

本工程由玉林市恒大房地产开发有限责任公司投资建设，玉林市城乡规划设计院设计，地矿梧州公司玉林分公司地质勘察，广西至佳建设工程咨询监理有限公司监理，玉林市建筑安装工程公司组织施工；由陈旭东担任项目经理，朱銘担任技术负责人。

计算依据《木结构设计规范》（GB 50005-2003）等规范编制。

梁模板(木支撑)计算

一、参数信息

1、模板参数

木支撑纵距Lb(m)：0.400；立杆计算高度H(m)：2.400；

立杆圆木大头直径R(mm)：80.000；立杆圆木小头直径r(mm)：40.000；

梁底斜撑方木截面宽度b1 (mm)：40.000；梁底斜撑方木截面高度h1(mm)：60.000； 帽木长度La(m)：1.000； 帽木截面宽度b2(mm)：60.000； 帽木斜撑方木截面高度h2(mm)：80.000；

斜撑与立杆连接处到帽木的距离h0(mm)：600.000； 梁截面宽度B(m)：0.250；梁截面高度D(m)：0.500；

2、荷载参数

模板自重(kN/m2)：0.4；混凝土与钢筋自重(kN/m2)： 25.0； 施工荷载(kN/m2)： 1.0；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2)：12.0；

振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2): 2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；

3、梁侧模板参数

主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4； 竖向支撑点到梁底距离依次是：80mm，160mm，300mm，380mm；

穿梁螺栓直径(mm)：M8；穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00； 次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；

4、面板参数

面板选用类型: 胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2): 6000.000； 面板厚度(mm): 20.000；面板抗弯设计值fm(N/mm2): 13.000；

5、立杆圆木参数

立杆圆木选用木材：杉木；圆木弹性模量E(N/mm2): 9000.000； 圆木抗压强度设计值fc(N/mm2): 10.000；

6、斜撑方木参数

斜撑方木选用木材：杉木；斜撑方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000； 斜撑方木抗压强度设计值fc(N/mm2): 11.000；

7、帽木方木参数

帽木方木选用木材：杉木；弹性模量E(N/mm2): 9000.000；

抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.400；抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；

二、梁侧模板荷载计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

分别计算得 17.031 kN/m、12.000 kN/m，取较小值12.000 kN/m作为本工程计算荷载。

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三、梁侧模板面板的计算：

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下： σ ＝ M/W < [f]

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： M = 0.1q1l2+0.117q2l2

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×12×0.9=6.48kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m； 计算跨度: l = (500-100)/(4-1)= 133.33mm；

面板的最大弯矩 M= 0.1×6.48×[(500-100)/(4-1)]2 + 0.117×2.52×[[(500-100)/(4-1)]]2= 1.68×104N·mm；

面板的最大支座反力为:

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×6.480×[(500-100)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(500-100)/(4-1)]/1000=1.354 kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.68×104 / 3.33×104=0.5N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =0.5N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满

足要求！

2.挠度验算

ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 6.48N/mm； l--计算跨度: l = [(500-100)/(4-1)]=133.33mm； E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×6.48×[(500-100)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105) = 0.007 mm；

面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(500-100)/(4-1)]/250 = 0.5mm；

面板的最大挠度计算值 ν=0.007mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.533mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算：

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q = 1.354/0.500= 2.707kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W = 1×6×8×8/6 = 64cm3；I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.068 kN·m，最大支座反力 R= 1.489 kN，最大变形 ν= 0.051 mm

（1）次楞强度验算

强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 6.77×104/6.40×104 = 1.1 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值 σ = 1.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值

[f]=11N/mm2，满足要求！

（2）次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

次楞的最大挠度计算值 ν=0.051mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.489kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W = 1×6×8×8/6 = 64cm3；I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图(kN·m)

主楞变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.060 kN·m，最大支座反力 R= 1.899 kN，最大变形 ν= 0.010 mm

（1）主楞抗弯强度验算

σ = M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 5.96×104/6.40×104 = 0.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；

主楞的受弯应力计算值 σ =0.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求！

（2）主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.010 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 140/400=0.35mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=0.01mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.35mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下: N<[N]=f×A

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M8 ；查表得：

穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =1.899 kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.899kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！

六、梁底模板计算：

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 250×20×20/6 = 1.67×104mm3； I = 250×20×20×20/12 = 1.67×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ =M/W其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 计算的最大弯矩 (kN·m)；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =400.000mm； q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×25.000×0.250×0.500×0.900=3.375kN/m；

模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.350×0.250×0.900=0.095kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×(1.000+2.000)×0.250×0.900=0.945kN/m； q = q1 + q2 + q3=3.375+0.095+0.945=4.415kN/m； 跨中弯矩计算公式如下: M=0.1ql2

面板的最大弯矩：Mmax = 0.10×4.414×0.42=0.071kN.m；

面板的最大受弯应力计算值：σ =0.071×106/1.67×104=4.2N/mm2； 梁底模面板计算应力 σ =4.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下: ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q =（25.00×0.500+0.35）×0.25= 3.21kN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =400.00mm； E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =400.00/250 = 1.600mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×3.212×4004/(100×6000×1.67×105)=0.557mm； 面板的最大挠度计算值: ν=0.557mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] = 400 / 250 = 1.6mm，满足要求！

七、帽木验算：

支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算； (1)钢筋混凝土板自重线荷载设计值(kN/m)： q1 =1.2×25.000×0.500×0.400 = 6.000 kN/m；

(2)模板的自重线荷载设计值(kN/m)： q2 =1.2×0.350×0.400 = 0.168 kN/m；

(3)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q3=1.4×(1.000+2.000)×0.400 = 1.680 kN/m； q= q1 + q2 + q3 = 7.848kN/m； (4)帽木的自重线荷载设计值(kN/m)：

q4=1.2 ×60.000×10-3×80.000×10-3×3.870 = 0.022 kN/m； 帽木截面抵抗矩：W = 60.000×80.0002/6 = 64000.000 mm3； 帽木截面惯性矩：I = 60.000×80.0003/12 = 2560000.000 mm4；

帽木简图

帽木剪力图

(kN)

帽木弯矩图(kN·m)

帽木变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R1 = 0.033 kN；R2 = 1.918 kN；R3 = 0.033 kN；

最大弯矩Mmax = 0.048 kN·m；最大变形νmax = 0.008 mm；最大剪力Vmax = 0.959 kN； 截面应力σ = 47629.883/64000 = 0.744 N/mm2。

帽木的最大应力为 0.744 N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值 11 N/mm2，满足要求！ 帽木的最大挠度为 0.008 mm，小于帽木的最大容许挠度 1.6 mm，满足要求！

八、梁底木支架立杆的稳定性验算:

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1、静荷载标准值包括以下内容：

(1)木顶撑的自重(kN)： NG1 =

{1.000×0.060×0.080+[(1.000/2)2+0.6002]1/2×2×0.040×0.060+2.400×π×(0.040/2)2}×3.870= 0.045 kN

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.350×0.400×0.250 = 0.035 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.000×0.250×0.500×0.400 = 1.250 kN； 经计算得到，静荷载标准值；

NG = NG1+NG2+NG3 = 0.045+0.035+1.250 = 1.330 kN；

2、活荷载标准值计算：

NQ = (1.000+2.000)×0.250×0.400 = 0.300 kN；

3、立杆的轴向压力设计值计算公式：

N = 1.2NG+1.4NQ = 1.2×1.330+1.4×0.300 = 2.016 kN； 稳定性计算公式如下： σ =N/(φA0)≤fc

其中，N-- 作用在立杆上的轴力 σ--立杆受压应力计算值； fc--立杆抗压强度设计值； A0--立杆截面的计算面积； A0 = π×(40.000/2)2 = 1256.637 mm2

φ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比 结果确定； 轴心受压稳定系数按下式计算： φ =2800/λ2

i--立杆的回转半径，i = 40.000/4 = 10.000 m； l0-- 立杆的计算长度，l0 = 2400-500-600=1300mm； λ= 1300.000/10.000 = 130.000；

φ =2800/130.0002 = 0.166； 经计算得到：

σ = 2015.707/(0.166×1256.637) = 9.682 N/mm2；

根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系 数：[f] = 1.2×10.000 = 12.000 N/mm2；

木顶支撑立杆受压应力计算值为9.682N/mm2，小于木顶支撑立杆抗压强度设计值 12N/mm2，满足要求！

九、梁底斜撑稳定性验算:

木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算： RDi＝RCi/sinαi

其中，RCi -斜撑对帽木的支座反力； RDi -斜撑的轴力； αi -斜撑与帽木的夹角。

sinαi = sin{arctan[600.000/(1000.000/2)]} = 0.768； 斜撑的轴力：RDi=RCi/sinαi= 0.033/ 0.768= 0.043 kN 稳定性计算公式如下： σ =N/(φA0)≤fc

其中，N -- 作用在木斜撑的轴力,0.043 kN σ --木斜撑受压应力计算值；

fc --木斜撑抗压强度设计值；11.000 N/mm2

A0--木斜撑截面的计算面积；A0 = 40.000×60.000 = 2400.000 mm2； φ --轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定； 轴心受压构件稳定系数按下式计算： φ =1/(1+(λ/80)2)

i --木斜撑的回转半径，i = 0.289×40.000 = 11.560 mm；

l0-- 木斜撑的计算长度，l0 = [(1000.000/2)2+600.0002]0.5 = 781.02 mm； λ = 781.025/11.560 = 67.563；

φ =1/(1+(67.563/80)2)= 0.584；

经计算得到：σ = 42.781/(0.584×2400.000) = 0.031 N/mm 2；

根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数； [f] = 1.2×11.000 = 13.200 N/mm2；

木顶支撑斜撑受压应力计算值为0.031 N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值13.2N/mm2，满足要求！

墙模板计算

墙模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。

墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。

根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m；

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一、参数信息

1.基本参数

次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600； 主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500； 对拉螺栓直径(mm):M14；

2.主楞信息

龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.0；

钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49； 主楞肢数:2；

3.次楞信息

龙骨材料:木楞；

宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 次楞肢数:2；

4.面板参数

面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00； 面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；

5.木方和钢楞

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00； 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50； 钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00； 钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；

墙模板设计简图

二、墙模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。

三、墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图

1.抗弯强度验算

跨中弯矩计算公式如下:

其中， M--面板计算最大弯距(N.mm)；

l--计算跨度(内楞间距): l =300.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.70×0.50×0.90=25.761kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；

面板的最大弯距：M =0.1×27.021×300.0×300.0= 2.43×105N.mm；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)； M --面板计算最大弯距(N.mm)； W --面板的截面抵抗矩 :

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 500×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3；

f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；

面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 2.43×105 / 2.70×104 = 9.007N/mm2； 面板截面的最大应力计算值 σ =9.007N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！

2.抗剪强度验算

计算公式如下:

其中，∨--面板计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(竖楞间距): l =300.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.70×0.50×0.90=25.761kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m； 面板的最大剪力：∨ = 0.6×27.021×300.0 = 4863.726N； 截面抗剪强度必须满足:

其中， Τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； ∨--面板计算最大剪力(N)：∨ = 4863.726N； b--构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；

fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；

面板截面的最大受剪应力计算值: T =3×4863.726/(2×500×18.0)=0.811N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.811N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [T]=1.500N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = 47.70×0.50 = 23.85N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.00N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4； 面板的最大允许挠度值:[ω] = 1.200mm；

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×23.85×300.004/(100×9500.00×2.43×105) = 0.567 mm；

面板的最大挠度计算值: ω =0.567mm 小于等于面板的最大允许挠度值 [ω]=1.200mm，满足要求！

四、墙模板内外楞的计算

(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60×80×80/6 = 64.00cm； I = 60×80×80×80/12 = 256.00cm4；

3

内楞计算简图

1.内楞的抗弯强度验算

内楞跨中最大弯矩按下式计算：

其中， M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm)；

l--计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q--作用在内楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.70×0.30×0.90=15.456kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。

q =(15.456+0.756)/2=8.106 kN/m；

内楞的最大弯距：M =0.1×8.106×500.0×500.0= 2.03×105N.mm； 内楞的抗弯强度应满足下式：

其中， σ --内楞承受的应力(N/mm2)； M --内楞计算最大弯距(N.mm)；

W --内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104； f --内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 内楞的最大应力计算值：σ = 2.03×105/6.40×104 = 3.166 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2；

内楞的最大应力计算值 σ = 3.166 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！

2.内楞的抗剪强度验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中， V－内楞承受的最大剪力；

l--计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q--作用在内楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.70×0.30×0.90=15.456kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。

q = (q1 + q2)/2 =(15.456+0.756)/2=8.106 kN/m； 内楞的最大剪力：∨ = 0.6×8.106×500.0 = 2431.863N； 截面抗剪强度必须满足下式:

其中， τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； ∨--内楞计算最大剪力(N)：∨ = 2431.863N； b--内楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn--内楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ；

fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：τ = 1.500 N/mm2；

内楞截面的受剪应力计算值: fv =3×2431.863/(2×60.0×80.0)=0.760N/mm2； 内楞截面的抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

内楞截面的受剪应力计算值 τ =0.760N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 [fv]=1.50N/mm2，满足要求！

3.内楞的挠度验算

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：

其中， ω--内楞的最大挠度(mm)；

q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 47.70×0.30/2=7.16 kN/m； l--计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ；

E--内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.56×106；

内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×14.31/2×500.004/(100×9500.00×2.56×106) = 0.124 mm；

内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.000mm；

内楞的最大挠度计算值 ω=0.124mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2.000mm，满足要求！

(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.0； 外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4；

外楞计算简图

4.外楞抗弯强度验算 外楞跨中弯矩计算公式：

其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×47.70+1.4×2.00)×0.30×0.50/2=4.05kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm； 外楞最大弯矩:M = 0.175×4053.10×600.00= 4.26×105 N/mm； 强度验算公式：

其中， σ-- 外楞的最大应力计算值(N/mm2)

M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 4.26×105 N/mm W -- 外楞的净截面抵抗矩； W = 4.49×103 mm3； [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)，[f] =205.000N/mm2； 外楞的最大应力计算值: σ = 4.26×105/4.49×103 = 94.783 N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205.000N/mm；

外楞的最大应力计算值 σ =94.783N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205.000N/mm2,满足要求！

2

5.外楞的抗剪强度验算

公式如下:

其中， ∨--外楞计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(水平螺栓间距间距): l =600.0mm；

P--作用在外楞的荷载: P = (1.2×47.70+1.4×2.00)×0.30×0.50/2=4.053kN；

外楞的最大剪力：∨ = 0.65×4053.105 = 1.58×103N； 外楞截面抗剪强度必须满足:

其中， τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； ∨--外楞计算最大剪力(N)：∨ = 1.58×103N； b--外楞的截面宽度(mm)：b = 80.0mm ； hn--外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ；

fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；

外楞截面的受剪应力计算值: τ =3×1.58×103/(2×80.0×100.0)=0.296N/mm2； 外楞的截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2； 外楞截面的抗剪强度设计值: [fv]=1.50N/mm2；

外楞截面的受剪应力计算值 τ =0.296N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 [fv]=1.50N/mm2，满足要求！

6.外楞的挠度验算

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：

其中， ω--外楞最大挠度(mm)；

P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 47.70×0.30×0.50/2＝3.58 kN/m； l--计算跨度(水平螺栓间距): l =600.0mm ； E--外楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.08×105；

外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×7.16×100/2×600.003/(100×210000.00×1.08×105) = 0.391mm；

外楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.400mm；

外楞的最大挠度计算值 ω =0.391mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=2.400mm，满足要求！

五、穿墙螺栓的计算

计算公式如下:

其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力； A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2； 查表得：

穿墙螺栓的型号: M14 ； 穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；

穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.850 kN； 穿墙螺栓所受的最大拉力: N =47.705×0.600×0.500 = 14.311 kN。

穿墙螺栓所受的最大拉力 N=14.311kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=17.850kN，满足要求！

模板支架木支撑计算

模板支架采用木顶支撑，计算根据《木结构设计规范》（GB50005-2003）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《建筑施工计算手册》江正荣著、建筑施工手册》（第四版）等编制。

一、参数信息

1、模板支架参数

横向间距或排距(m): 1.200； 纵距(m): 1.200； 立柱长度(m): 2.800； 立柱采用圆木:

圆木小头直径(mm): 80.000； 圆木大头直径(mm): 40.000； 斜撑截面宽度(mm)：30.000； 斜撑截面高度(mm)：40.000； 帽木截面宽度(mm)：60.000； 帽木截面高度(mm)：80.000；

斜撑与立柱连接处到帽木的距离(mm): 600.000； 板底支撑形式：方木支撑； 方木的间隔距离(mm)：300.000； 方木的截面宽度(mm)：40.000； 方木的截面高度(mm)：60.000；

2、荷载参数

模板与木板自重(kN/m2)：0.350； 混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.000；

3、楼板参数

钢筋级别：二级钢HRB 335(20MnSi)； 楼板混凝土强度等级：C35； 每层标准施工天数：8；

每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：1440.000； 计算楼板的跨度(m)：4.000； 计算楼板的宽度(m)：4.500； 计算楼板的厚度(m)：0.120； 施工期平均气温(℃)：25.000；

4、板底方木参数

板底方木选用木材：杉木； 方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000； 方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000； 方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；

5、帽木方木参数

帽木方木选用木材：杉木； 方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000 方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000； 方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；

6、斜撑方木参数

斜撑方木选用木材：杉木； 方木弹性模量E(N/mm)：9000.000； 方木抗压强度设计值fv(N/mm2)：11.000；

2

7、立柱圆木参数

立柱圆木选用木材：杉木； 圆木弹性模量E(N/mm2)：9000.000； 圆木抗压强度设计值fv(N/mm2)：10.000；

二、模板底支撑方木的验算:

本工程模板板底采用方木作为支撑，方木按照简支梁计算；方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W = b×h2/6 = 4.000×6.0002 = 144.000 cm3； I = b×h3/12 = 4.000×6.0003/12 = 72.000 cm4；

木楞计算简图

1、荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)： q1 = 25.000×0.120×0.300 = 0.900 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.350×0.300 = 0.105 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值(kN)： p1 = 2.000×1.000×0.300 = 0.600 kN；

2、抗弯强度验算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和， 计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2×(q1+q2 ) = 1.2×(0.900+0.105) = 1.206 kN/m； 集中荷载 P = 1.4×p1 = 1.4×0.600 = 0.840 kN；

最大弯距 M = P×l/4+q×l2/8 = 0.840×1.200/4+1.206×1.2002/8= 0.469 kN； 最大支座力 N = P/2+q×l/2 = 0.840+1.206×1.200/2 = 1.144 kN ； 截面应力

σ = M/W = 0.469/0.144 = 3.258 N/mm2；

方木的最大应力计算值为3.258N/mm2，小于方木抗弯强度设计值11.000N/mm2，满足要求！

3、抗剪强度验算：

最大剪力的计算公式如下：

截面抗剪强度必须满足下式：

其中最大剪力：V = 1.206×1.200/2+0.840/2 = 1.144 kN；

截面受剪应力计算值：T = 3×1.144×103/(2×40.000×60.000) = 0.715 N/mm2； 截面抗剪强度设计值：[fv] = 1.400 N/mm2；

方木的最大受剪应力计算值为0.715N/mm2，小于方木抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求！

4、挠度验算：

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，按规范规定，挠度验算取荷载标准值，计算公式如下：

均布荷载 q = q1+q2 = 0.900+0.105 = 1.005 kN/m； 集中荷载 p = 0.600 kN

最大变形 ω = 5×1.005×1.200×1012/(384×9000.000×72.000×104) +0.600×1.200×109/(48×9000.000×72.000×104) = 4.191 mm；

方木的最大挠度为4.191mm，小于最大容许挠度4.800mm，满足要求！

三、帽木验算:

支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P = 1.206×1.200+0.840 = 2.287 kN； 均布荷载q取帽木自重：q = 1.200×0.060×0.080×3870.000 = 22.291 kN； 截面抵抗矩：W = b×h2/6 = 6.000×8.0002/6 = 64.000 cm3； 截面惯性矩：I = b×h3/12= 6.000×8.0003/12 = 256.000 cm4；

帽木受力计算简图

经过连续梁的计算得到

帽木剪力图(kN)

帽木弯矩图(kN.m)

帽木变形图(kN) 经过连续梁的计算得到

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R[1] = 4.918 kN； R[2] = 3.087 kN； R[3] = 4.918 kN；

最大弯矩 Mmax = 0.240 kN.m； 最大变形 ωmax = 0.011 mm； 最大剪力 Vmax = 4.918 kN； 截面应力 σ = 0.050 N/mm2。

帽木的最大应力为 0.050 N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值 11.000 N/mm2，满足要求！

帽木的最大挠度为 0.011 mm，小于帽木的最大容许挠度 4.800 mm，满足要求！

四、模板支架荷载标准值(轴力)计算:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1、静荷载标准值包括以下内容：

(1)木顶撑的自重(kN)：

NG1 = {1.200×0.060×0.080+[(1.200/2)2+0.6002]1/2×2×0.030×0.040+2.800×0.080×0.100}×3870.000= 0.118 kN (2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.350×1.200×1.200 = 0.504 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.000×0.120×1.200×1.200 = 4.320 kN； 经计算得到，静荷载标准值；

NG = NG1+NG2+NG3 = 0.118+0.504+4.320 = 4.942 kN；

2、活荷载为施工荷载标准值：

经计算得到，活荷载标准值：

NQ = 2.000×1.200×1.200 = 2.880 kN；

3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：

N = 1.2NG+1.4NQ = 1.2×4.942+1.4×2.880 = 9.962 kN；

五、立柱的稳定性验算:

稳定性计算公式如下：

其中，N -- 作用在立柱上的轴力 σ --立柱受压应力计算值； fc --立柱抗压强度设计值； A0--立柱截面的计算面积；

A0 = π×(80.000/2)2 = 5026.548 mm2

φ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比 结果确定； 轴心受压稳定系数按下式计算：

i--立杆的回转半径，i = 80.000/4 = 20.000 mm；

l0-- 立杆的计算长度，l0 = 2800.000-600.000 = 2200.000 mm； λ= 2200.000/20.000 = 110.000； φ =2800/(110.000)2) = 0.231； 经计算得到：

σ = 9962.495/(0.231×5026.548) = 8.565 N/mm2；

根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系 数：

[f] = 1.2×10.000 = 12.000 N/mm2；

木顶支撑立柱受压应力计算值为8.565N/mm2，小于木顶支撑立柱抗压强度设计值 12.000N/mm2，满足要求！

六、斜撑(轴力)计算:

木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算： RDi＝RCi/sinαi 其中 RCi -斜撑对帽木的支座反力； RDi -斜撑的轴力； αi -斜撑与帽木的夹角。

sinαi = sin{90-arctan[(1.200/2)/0.600]} = 0.949； 斜撑的轴力：RDi=RCi/sinαi= 4.918/ 0.949= 5.182 kN

七、斜撑稳定性验算:

稳定性计算公式如下：

其中，N -- 作用在木斜撑的轴力,5.182 kN σ --木斜撑受压应力计算值；

fc --木斜撑抗压强度设计值；11.000 N/mm2 A0--木斜撑截面的计算面积；

A0 = 30.000×40.000 = 1200.000 mm2； φ --轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定； 轴心受压构件稳定系数按下式计算：

i --木斜撑的回转半径，i = 0.289×40.000 = 11.560 mm；

l0-- 木斜撑的计算长度，l0 = [(1200.000/2)2+600.0002]0.5 = 848.528 mm； λ = 848.528/11.560 = 73.402； φ =1/(1+(73.402/80)2) = 0.543； 经计算得到：

σ = 5182.061/(0.543×1200.000) = 7.954 N/mm 2；

根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数； [f] = 1.2×11.000 = 13.200 N/mm2；

木顶支撑斜撑受压应力计算值为7.954 N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值13.200N/mm2，满足要求！

八、楼板强度的验算:

1. 楼板强度计算说明

验算楼板强度时按照最不利情况考虑,楼板的跨度取4.0M,楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。

宽度范围内配置Ⅱ级钢筋,配置面积As=1440 mm2,fy=300 N/mm2。 板的截面尺寸为 b×h=4500mm×120mm，截面有效高度 ho=100 mm。

按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天...的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

2.验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边4.5m,短边为4.0 m；

楼板计算跨度范围内设4×4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为

q = 2× 1.2 × ( 0.350 + 25.000×0.120 ) + 1× 1.2 × ( 0.118×4×4/4.000/4.500 ) +

1.4 ×(2.000) = 10.970 kN/m；

单元板带所承受均布荷载 q = 4.500×10.966 = 49.347 kN/m； 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.0596×49.350×4.0002 = 47.057 kN.m；

因平均气温为25℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线

得到8天龄期混凝土强度达到62.400%,C35混凝土强度在8天龄期近似等效为C21.840。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=10.446N/mm2； 则可以得到矩形截面相对受压区高度:

ξ= As× fy/ ( b × ho × fcm ) = 1440.000×300.000 / ( 4500.000×100.000×10.446 )= 0.092 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为： αs = 0.088 此时楼板所能承受的最大弯矩为:

M1 = αs× b× ho2×fcm = 0.088×4500.000×100.0002×10.446×10-6 = 41.257 kN.m； 结论：由于 ∑Mi = M1+M2=41.257 <= Mmax= 47.057 所以第8天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑必须保留。

2

3.验算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边4.5m,短边为4.0 m；

楼板计算跨度范围内设4×4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第3层楼板所需承受的荷载为

q = 3× 1.2 × ( 0.350 + 25.000×0.120 ) + 2× 1.2 × ( 0.118×4×4/4.000/4.500 ) + 1.4 ×(2.000) = 15.110 kN/m2；

单元板带所承受均布荷载 q = 4.500×15.112 = 68.004 kN/m； 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.0596×68.000×4.0002 = 64.848 kN.m；

因平均气温为25℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线

得到16天龄期混凝土强度达到83.210%,C35混凝土强度在16天龄期近似等效为C29.120。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=13.878N/mm； 则可以得到矩形截面相对受压区高度:

ξ= As× fy/ ( b × ho × fcm ) = 1440.000×300.000 / ( 4500.000×100.000×13.878 )= 0.069 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为：αs = 0.067 此时楼板所能承受的最大弯矩为:

M2 = αs× b× ho2×fcm = 0.067×4500.000×100.0002×13.878×10-6 = 41.605 kN.m； 结论：由于 ∑Mi =M1+M2= 82.862 > Mmax= 64.848 所以第16天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。 模板支持可以拆除。

2

模板支撑专项施工方案

第一节 编制依据

《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社； 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社； 《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社； 《钢结构设计规范》GB 50017-2003中国建筑工业出版社；

第二节 模板方案选择

本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。

6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往

的施工经验，决定采用以下1种模板及其支架方案： 木支撑模板。

第三节 材料选择

按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 墙模板 分段一

采用18mm厚竹胶合板，木方和钢管作楞，配套穿墙螺栓M14使用。竖向内楞采用60×80 木方，水平外楞采用圆钢管48×3.0。加固通过在双钢管处打孔拉结穿墙螺栓，。斜撑采用钢管+U型托。外墙和临空墙螺栓采用止水螺栓，内墙采用普通可回收螺栓。

第四节 模板安装

1、模板安装的一般要求

竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。

2、±0．000以下模板安装要求

（1）底板模板安装顺序及技术要点

垫层施工完毕后进行底板模板安装，底板侧模全部采用砖模，沿底板边线外延50mm砌筑240mm厚砖墙，高度二底板厚+450mm，在底板厚度范围内砌筑永久性保护墙，砂浆采用1：3水泥砂浆，上面450nnn部分砌筑临时性保护墙，用混合砂浆砌筑，砖墙内侧抹20mm厚1：3水泥砂浆。

积水坑、电梯井模板采用15mm厚多层板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用钢丝绳将模板拉在底板钢筋上，防止浇筑混凝土时模板上浮。 （2）墙体模板安装顺序及技术要点 ①模板安装顺序

模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模 ②技术要点

安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。

为防止墙体模板根部出现漏浆\"烂根\"现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。

3、±0.000以上模板安装要求

（1）墙体模板安装顺序及技术要点 ①模板安装顺序

模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模 ②技术要点

筒体模板支模均为双面支模，采用对拉螺栓固定，螺栓孔采用锥形堵头防止漏浆。简体随层高变化墙厚变化，采用改变阴阳角模及B板(丁字板)尺寸调整配模。

4、模板组拼

模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下： 1、两块模板之间拼缝 ≤1 2、相邻模板之间高低差 ≤1 3、模板平整度 ≤2 4、模板平面尺寸偏差 ±3

5、模板定位

当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板500 控制线，以便于墙模板的安装和校正。当墙混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到墙上。

首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道墙轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。

6、模板的支设

模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，

用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。

第五节 模板拆除

1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。

2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。

3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 （1）墙模板拆除

墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。 （2） 楼板模板拆除

楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。

4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。

5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。

第六节 模板技术措施

1、进场模板质量标准

模板要求：

（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。

（2）外观质量检查标准（通过观察检验）

任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2 （3）规格尺寸标准

厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。

2、模板安装质量要求

必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB 50204-2002）及相关规范要求。即\"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载\"。 （1）主控项目

1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。

检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 （2） 一般项目

1）模板安装应满足下列要求：

模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干

净；

检查数量：全数检查。 检验方法：观察。

2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。

检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。

3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；

检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；

对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。 检验方法：钢尺检查。

（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。

检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。） （4）模板垂直度控制

1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。

2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；

3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。 （5）顶板模板标高控制

每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。 （6）模板的变形控制

1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。

2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 3）门窗洞口处对称下混凝土；

4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位； 5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； 6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。 （7）模板的拼缝、接头

模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。 （8）窗洞口模板

在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。

（9）清扫口的留置

楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。

（10）跨度小于4m 不考虑，4～6m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （11）与安装配合

合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。 （12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。

（13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。

3、其他注意事项

在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 （1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。

（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。 （3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。

（4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。

（5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少2~3mm。

（6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。

（7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。

4、脱模剂及模板堆放、维修

（1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油＝2:8。

（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。

（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。

（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。

第七节 安全、环保文明施工措施

（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。

（2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。

（3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂\"禁止通行\"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。

（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。

（5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。

（6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板

（7）钢模板堆放时，使模板向下倾斜30°，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。

（8）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。 （9）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15℃时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。

（10）环保与文明施工

夜间22:00～6:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。