维普资讯 http://www.cqvip.com 工业炉 石油化工设备技术，Ｐ２００２，２３（６）・２１・ ｅｔｒｏ—Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ 奥氏体钢炉管的应力腐蚀开裂 及防护措施探讨 嗲 （洛阳石油化＿３７－工程公司，河南洛阳４７１００３） 摘 要：介绍了氯离子应力腐蚀开裂、连多硫酸应力腐蚀开裂、碱致应力腐蚀开裂等奥氏体钢炉管的主 要应力腐蚀开裂形式，并给出了三个破裂实例。对防止奥氏体钢炉管应力腐蚀开裂，从腐蚀环境、炉管选材、 降低应力三个方面进行了探讨。 关键词：奥氏体钢炉管；氯离子应力腐蚀开裂；连多硫酸应力腐蚀开裂；碱致应力腐蚀开裂；环境；材料； 应力 中图分类号：ＴＥ９６３ 文献标识码：Ｂ文章编号：１００６—８８０５（２００２）０６—００２１—０５ １ 概述 应力腐蚀开裂是复杂的力学一化学破坏的过 程，对其机理有各种理论，但由于涉及的学科领域 很广，目前尚不能对各种各样的实际情况得出完 全精确的结论。本文仅讨论几种常见的奥氏体钢 随着高硫原油加工量的进一步扩大，奥氏体 钢炉管在石油化工管式炉中的应用日益普遍。奥 氏体钢炉管具有优良的抗氢及硫化氢腐蚀能力， 同时又有非常好的高温力学特性和焊接性能，广 炉管应力腐蚀现象并探讨其预防措施。 ２几种常见的奥氏体钢炉管应力腐蚀开裂类型 ２．１ 氯化物应力腐蚀开裂 泛用于各类加氢脱硫和加氢裂化等装置，但由于 现有牌号的奥氏体钢炉管对应力腐蚀开裂较敏 感，炼油厂环境中又经常存在造成应力腐蚀的各 类腐蚀介质，如不引起注意，极易造成事故。 金属材料在拉应力和腐蚀环境的联合作用下 所引起的腐蚀破裂称为应力腐蚀开裂（Ｓｔｒｅｓｓ Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ Ｃｒａｋｉｎｇ，简称为ＳＣＣ）。在特定的腐蚀 环境中，材料不受力或仅受压应力时，一般不发生 ａ）简介 氯化物应力腐蚀开裂是一种十分常见的奥氏 体钢炉管破裂形式。不同材质的奥氏体钢炉管发 生开裂时介质中的氯化物浓度差别很大，一般在 ３０×１０ （ｐｐｍ）以上，但少数比较敏感的钢，如 ３０４钢可能有几个ｌＯ～ （ｐｐｍ）甚至更低的浓度就 应力腐蚀开裂，但当受一定的拉应力后，即使此应 力值大大低于材料的屈服极限，经过一段时间，也 可能发生脆性断裂，断裂裂纹没有局部的屈服或 塑性变形现象。引起开裂的拉伸应力包括材料加 会腐蚀开裂。在某些情况下，虽然介质中氯化物 浓度较低，但由于在某些不规则表面的局部浓缩， 也会造成应力腐蚀开裂。在有溶解氧的情况下会 加速腐蚀。 工或焊接引起的残余应力以及机械束缚或操作荷 载引起的应力。 大多数奥氏体钢应力腐蚀开裂均发生在 ７５ Ｃ以上，低于５０℃时，材料不发生应力腐蚀开 应力腐蚀开裂是一种渐进型的破坏，其从使 用到发生开裂的时间较短，大多在装置投用后一 裂。一般情况下，氯化物应力腐蚀开裂为穿晶开 裂，但由于热处理不当使材料敏化或材料长期处 于敏化温度范围内工作时，也会发生沿晶开裂。 收稿日期：２００２—０２ ２０ 作者简介：张铁峰（１９６９一），男，１９９１年毕业于华东理工大 年内开裂，对一些腐蚀环境苛刻、应力水平高的工 况可能几天就会开裂。一般应力腐蚀开裂不是单 条裂纹，而是细微的、羽状或树枝状裂纹网络。根 据腐蚀介质和材料状态的不同，可以有穿品开裂、 穿晶开裂及沿晶开裂、沿晶开裂等不同形式。 学石油加工专业，获工学士学位。毕业后一直从事加热炉、 余热锅炉等传热设备的工程设计工作，工程师。 维普资讯 http://www.cqvip.com 石油 化工设备技术 ２００２正 ｂ）实例１ 某厂１００００ｍ。／ｈ制氢装置转化炉对流室蒸 汽过热段炉管为３０４钢，急弯弯管为３２１钢，管子 规格为￣８９ｍｍ×６ｍｍ，管内介质为蒸汽，将蒸汽 从２７０Ｃ过热至４５０。Ｃ。转化炉经短时间试运行 （２Ｏ天）后，部分蒸汽过热段炉管发生破裂泄漏现 象。经机械部哈尔滨焊接研究所试验分析确认为 氯离子应力腐蚀开裂。 经检验分析，裂纹均产生于炉管和急弯弯管 焊接接头炉管一侧，急弯弯管一侧未发现裂纹；基 本分布于热影响区，大多在距熔合线２０ｍｍ范围 内（包括熔合线），焊缝金属中未见裂纹；从炉管内 表面萌生，自内向外扩张；呈树枝状扩展，有许多 分枝，包括宏观分枝和显微分枝；穿晶断裂（局部 沿晶）；裂纹区无明显塑性变形，属脆性断裂；裂纹 是多源性的，多条裂纹同时产生和同时扩展；裂纹 区材质组织为单相奥氏体；裂纹面（断口）呈羽毛 结构和平的似解理面的断裂区；裂纹面上有腐蚀 产物，且其中氯的含量较高；裂纹一般不是焊接过 程产生的焊接裂纹，而是运行过程中产生的动态 活裂纹。 金相观察发现炉管母材组织为奥氏体（Ａ）， 晶粒度５级，焊缝组织为奥氏体（Ａ）＋铁素体 （６），急弯弯管母材组织为奥氏体（Ａ）＋条带状铁 素体（６），晶粒度５级。说明具有双相组织的焊缝 金属及含有稳定化元素，并有条带状铁素体组织 的弯管抗应力腐蚀开裂能力较好。 应用Ｘ射线衍射法对在用炉管焊接接头区 焊接残余应力分布进行测量发现残余应力值较 高，而且弯管侧和焊缝处的应力水平高于炉管侧， 局部部位已超过屈服限，炉管侧应力水平虽相对 略低，但大部分也已超过２００ＭＰａ。现场破裂的 全部在炉管侧，说明应力腐蚀时不含稳定化元素 的炉管能抵御的应力水平低于含稳定化元素的弯 头。 Ｃ）实例２ 某厂６００００ｍ。／ｈ制氢装置转化炉介质出口 下集合管为冷壁结构，壳体材质为１ ５ＣｒＭｏＲ，规 格为串１０５２ｒａｍ×２６ｍｍ×１９９２０ｍｍ，共３根，集合 管上共有３２４个接管，材质为０Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｔｉ，规格 为串１６８ｍｍ×１４ｍｍ×２５０ｍｍ，集合管与接管采用 角焊缝连接，属异种钢焊接，焊条为Ｉｎｃｏｎｅｌ １８２， 集合管焊接完毕后进行了６５０。Ｃ，２ｈ的整体消除 热应力处理。下集合管与接管的内衬里材料为高 铝耐火纤维和莫来石纤维，衬里结合剂为铝溶胶 和甲基纤维素，采用湿法喷涂施工。 该炉第一次热氮试运约７～８天，接管处外壁 温度约在１２Ｏ Ｃ～３２０Ｃ之间。随后进行的试运 进行到第３天时操作工巡检发现接管的焊缝附近 有一条裂纹，经过全面检查，在接管上共发现４条 穿透性裂纹，停炉后对全部３２４根接管进行液体 渗透及超声波检查，共发现有缺陷的接管多根。 经钢铁研究总院结构材料研究所和机械部合肥通 用机械研究所分别检验，认为这种开裂为氯离子 应力腐蚀开裂。 通过对断裂管的化学成分分析，发现试样的 钛碳比很低，仅在２．０～２．４之间，不足以固定钢 中的碳，根据ＧＢ／Ｔ １４９７５—１９９４的规定， ０Ｃｒｌ８Ｎｉｌ０Ｔｉ钢的含钛量应不小于５×Ｃ 。 钢中夹杂检验发现钢中含有大量的ＴｉＮ夹 杂，说明熔炼时出钢前加钛，部分钛已与氮结合形 成了夹杂，不仅影响了钢的纯净度，而且还影响了 钢中碳的固定，降低了钛碳比。 金相组织观察发现不同试样组织不同，有的 试样为敏化态的组织，沿奥氏体晶界有碳化物 （Ｃｒ。。Ｃ。）析出呈断续的网状，有的试样却为固溶 态的组织，晶界干净，没有析出，清晰可见到孪晶。 不同形态的组织说明不同集合管和接管的整体消 除应力处理的温度不均匀，含钛１８－８钢的敏化温 度范围为４５０。Ｃ～８５０。Ｃ，６５０。Ｃ的热处理温度正 好是最敏感区，而部分试样遭受的消除应力温度 低于４５０。Ｃ，时间较短（２ｈ），从而保留了原始固溶 态的组织。另外，还发现供货态的钢管未经 ８５０＿Ｃ～９３０。Ｃ的稳定化处理，晶内未发现ＴｉＣ的 析出。 裂纹均位于焊缝热影响区接管母材侧，对断 口进行宏观分析发现断口表面呈暗灰色，断面较 为平整，无明显塑性变形迹象，断口上可见有腐蚀 产物存在。金相观察和分析发现经６５０℃消除应 力处理的管子，即经过敏化后沿晶界有Ｃｒ。。Ｃ 析 出的管子，产生的是晶间型应力腐蚀破裂，而低于 ４５０。Ｃ处理的管子，即仍保留有固溶态组织的管 子，产生的是混合型应力腐蚀破裂。 经过对腐蚀产物的分析证实含有大量高浓度 的Ｃｌ～，而且由于管内壁质量不佳，存在很多直径 约１ｍｍ，深度约ｌｍｍ的点蚀坑，这些部位容易富 维普资讯 http://www.cqvip.com 第２３卷第６期 张铁峰．奥氏体钢炉管的应力腐蚀开裂及防护措施探讨 集Ｃｌ，这是多处的应力腐蚀裂纹起源于管内壁 缺陷处的原因。对衬里取样分析发现ｃｌ可能主 要来源于衬里施工过程中的粘接剂。 对某试件内外壁进行了硬度测试，结果为：内 壁ＨＢ（１８７～２２６），外壁ＨＢ（１９３～２３１）。测试结 果表明内外壁硬度均偏高（一般要求不大于 ＨＢ１８７）。 对某试件内外壁进行的残余应力测试结果 为：接管母材外壁残余应力的第一主应力为 ２５３．４ＭＰａ，第二主应力为１５７．９ＭＰａ，接管母材 内壁的第一主应力为１６７ＭＰａ。焊缝处的残余应 力估计应比母材上的更大，但由于结构因素而无 法测取。即使不计内压应力和温差热应力，仅残 余应力就已达到较大的数值。 ２．２连多硫酸应力腐蚀开裂¨ 加工高硫油或燃用含硫燃料时，由于与含硫 介质或烟气相接触，会在炉管内外表面生成ＦｅＳ， 在装置停工或过热蒸汽吹扫过程中，ＦｅＳ就与湿 气和空气中的氧反应生成连多硫酸，从而引起敏 化的奥氏体不锈钢炉管应力腐蚀开裂。 连多硫酸是石化工业生产中经常碰到的一种 无机酸，其分子式为Ｈ Ｓ Ｏ （Ｘ一３～６），可能性 最大的是形成连四硫酸，其化学反应方程式为： ８ＦｅＳ＋１１Ｏ２＋２Ｈ ２Ｏ— ４Ｆｅ２Ｏ３＋２Ｈ２Ｓ４Ｏ６ 连多硫酸应力腐蚀开裂是一种比较特殊的应 力腐蚀，与晶间腐蚀密切相关，由于应力腐蚀后所 产生的裂纹是沿晶界扩展的，实际上这近似于加 速的晶间腐蚀。奥氏体不锈钢中含碳量高时，会 使不锈钢在焊接或高温使用过程中，发生碳化铬 在晶界沉淀，引起晶界贫铬，所以这些区域首先发 生连多硫酸的晶间腐蚀，接着由于拉应力的存在， 造成这些最薄弱的区域发生连多硫酸应力腐蚀开 裂。 产生连多硫酸应力腐蚀开裂的介质环境必须 达到一定的酸度才可能发生，一般对于１８—８类的 不锈钢来说，ｐＨ值小于等于５时就可能发生。 由于石油加工过程中的大部分奥氏体钢炉管 都处于敏化的温度附近工作，所以对连多硫酸应 力腐蚀开裂应十分注意。 ２．３碱致应力腐蚀开裂 ａ）简介 苛性钠、苛性钾以及氨等碱类均会造成钢材 的应力腐蚀开裂。以ＮａＯＨ为例，在工业生产中 引起的应力腐蚀破坏很多，对碳钢、低合金钢、铁 素体不锈钢、奥氏体不锈钢都有可能发生，工业上 称为“碱脆”或“苛性脆化” 。 在ＮａＯＨ环境中，奥氏体不锈钢的耐蚀性仅 稍高于铸铁和碳钢。一般１８—８型不锈钢仅可用 于９Ｏ℃以下的极稀碱液中。当碱液浓度超过 ０．１Ｖｏｏ时，奥氏体不锈钢即可能产生应力腐蚀倾 向，随着应力和温度的提高而更容易开裂。当温 度高于３００℃时，１８—８型不锈钢在浓度很低的碱 液中，一天内即会发生应力腐蚀开裂。 转化炉、裂解炉、连续重整加热炉的对流室均 包含余热锅炉，这些余热锅炉在开工煮炉时如果 不小心，让煮炉碱液漫入蒸汽过热段，碱液受热浓 缩就会造成蒸汽过热段炉管的应力腐蚀开裂。另 外，也有因工艺介质注碱造成炉管应力腐蚀开裂 的事例 。 ｂ）实例 某６００００ｍ。／ｈ制氢装置转化炉对流室蒸汽 过热段炉管在中压汽包加碱煮炉过程中发生多处 断裂。蒸汽过热段炉管和急弯弯管的规格为 ￣８９ｍｍ×６．５ｍｍ，材料均为３０４奥氏体不锈钢， 出口集合管为３２１奥氏体不锈钢。经现场检查发 现断裂均发生在与集合管相连的炉管段、与急弯 弯管相连的炉管段以及急弯弯管上。裂纹大多位 于焊接热影响区，为环向裂纹，在裂口周围管外有 大量结碱。 蒸汽过热段与中压汽包相连通，管外为高温 烟气，管内为过热蒸汽。煮炉时，汽包按每立方米 水分别加入４公斤ＮａＯＨ和Ｎａ。ＰＯ 配制碱液。 在煮炉过程中，过热蒸汽在２００℃以上的时间７８ 小时，但具体从汽包液位失控造成碱液漫入蒸汽 过热段到大范围炉管开裂的时间可能不到１Ｏ小 时。 为查明原因，委托华东理工大学中石化上海 设备失效及预防研究中心对断裂进行了分析。材 料化学成分分析及金相组织检验结果表明，炉管 和急弯弯管材料符合ＧＢ１３２９６—１９９１标准的规 定。材料的金相组织为细小的奥氏体组织，未发 现明显的组织缺陷。管子上除表面看得见的已穿 透的裂纹外，还有大量尚未穿透的裂纹。所有裂 纹均从管内壁起裂并向外壁扩展。裂纹的长度远 大于宽度，并呈树枝状。裂纹附近无明显塑性变 形，裂纹呈以穿晶为主，部分沿晶的混晶扩展形 维普资讯 http://www.cqvip.com ・ ２４ ・ 石油化工态。裂纹断面的断１２１形貌为脆性穿晶解理形貌， 并有大量混晶的二次裂纹，具有明显的应力腐蚀 裂纹特征。能谱分析表明，裂纹面上的腐蚀产物 为氧化物，并有Ｎａ元素，但未发现Ｃｌ。裂纹主 要分布在焊缝附近的炉管和弯头上，这些部位由 于焊接和弯管时存在较大的残余应力。另外，由 于管板和弯头箱门的约束，也造成少数部位的附 加应力。通过分析可以认定这次破裂为碱致应力 腐蚀开裂。 ３ 奥氏体钢炉管应力腐蚀开裂的预防措施 由于应力腐蚀开裂是具有开裂敏感性的材料 在腐蚀环境和拉应力的共同作用下发生的，所以 改变三者中的任何一个都能起到阻止应力腐蚀开 裂的作用。 ３．１ 环境 Ｃｌ环境范围很广，普遍存在于工业用水和 保温材料等各个方面，很难完全避免，只能尽量减 少其浓度和防止Ｃｌ积聚。如ＳＨＪ３６—１９９１标 准规定对奥氏体钢炉管的试压用水，氯离子含量 不得超过２５×１０ （ｐｐｍ）。另外，试压完毕必须 及时排净存水。炉管试压完毕如果长时间不开工 时，应用Ｎ。吹扫干净。对保温材料，ＧＢＪ１２６标 准规定，当用于奥氏体钢设备或管道时，其氯离子 指标按下式控制： ｌｇｙ≤Ｏ．１２３＋０．６６７１ｇｘ 式中： ——测得氯离子含量，×１０ （ｐｐｍ）； ｚ——测得Ｎａ＋ＳｉＯ。离子含量，×１Ｏ （ｐｐｍ）。 使用时应注意，要避免保温材料处于湿态，防 止Ｃｌ游离出来。 连多硫酸环境和连多硫酸应力腐蚀开裂仅在 装置停工时才会出现。所以停工后应特别加以注 意。美国腐蚀工程师协会（ＮＡｃＥ）为防止停工期 间的连多硫酸应力腐蚀开裂而发布了ＲＰ０１７０— １９９７标准，规定了一系列防护措施，加工高硫原 油时建议按该标准对奥氏体钢炉管进行防护。该 标准包括总则、氮气吹扫、碱洗溶液、碱洗和反应 器的防护共５章。其主要防护措施有：用干燥氮 气吹扫以除去氧和水；对表面进行碱洗中和生成 的连多硫酸；使用露点温度低于一１５℃的干燥空 气吹扫以除去水；工艺设备保持在露点温度以上， 维持正压等等。碱洗时为防止碱致应力腐蚀开 裂，不推荐使用ＮａＯＨ，而应该使用Ｎａ。ＣＯ。溶 设备技术 ２００２正 液。 对卧管立式炉炉管可以采用碱洗方式进行防 护，而对于立管立式炉由于碱洗溶液不能方便的 排除，容易引起碳酸盐和氯盐的蒸发浓缩导致应 力腐蚀开裂，因此采用氮气吹扫的方式更好一些。 对流室奥氏体钢炉管外表面的积垢，不宜采用高 压水冲洗的方式，如必须冲洗，可以采用Ｎａ ＣＯ。 溶液。如有可能，建议这些加热炉燃用脱硫后的 燃料气。 苛性碱环境在石化工业中并不是特别普遍， 所以比较容易防护，仅需对特定工况如煮炉、注碱 等加以注意即可。如ＤＬ／Ｔ ５０４７—１９９５标准就 规定碱煮炉时，药液不得进入过热器。因此设计 时应采取保护措施，操作时也应注意，以避免事故 的发生。 ３．２材质 炉管材料的选择应综合考虑工艺条件、耐应 力腐蚀能力以及经济性。由于奥氏体钢对应力腐 蚀开裂比较敏感，所以在满足工艺要求的情况 下，宜首先考虑其它材料。例如转化炉蒸汽过热 段如果要求加热的蒸汽温度不是特别高时，就可 以考虑采用１２ＣｒｌＭｏＶＧ，１５ＣｒＭｏ，Ｃｒ５Ｍｏ等 材料。对一些应力腐蚀环境不能避免的情况，不 应使用奥氏体钢炉管，如催化重整装置为了保证 催化剂上的氯含量，采用注氯、注水的方法来维 持氯平衡，因此，重整反应加热炉炉管就不能采 用奥氏体钢材料。 当操作条件和工艺介质要求采用奥氏体钢炉 管时，也应避免采用碳含量高、易敏化的３０４钢 种，而应采用具有稳定化元素钛、铌的３２１、 ３４７系列钢种。由于钛或铌较铬而言与碳有更强 的亲和力，因此在４００。Ｃ～８５０。Ｃ加热时发生的 是碳化钛或碳化铌沉淀，很少或没有碳化铬，避 免了晶界贫铬区。所以抗应力腐蚀开裂能力大大 提高。通常３２１不锈钢Ｔｉ／Ｃ不小于７，Ｎｂ／Ｃ不 小于１２并要稳定化热处理时才能有效防止开裂。 但ＡＳＴＭ Ａ２７１标准规定ＴＰ３２１的Ｔｉ／Ｃ不小于 ５，ＴＰ３２１Ｈ的Ｔｉ／Ｃ不小于４，ＴＰ３４７的Ｎｂ／Ｃ 不小于１０，ＴＰ３４７Ｈ的Ｎｂ／Ｃ不小于８，用于高 温用途的ＴＰ３２１Ｈ和ＴＰ３４７Ｈ添加的钛和铌的 量仅按ＴｉＣ和ＮｂＣ的化学式计算值控制。所以 即使是含稳定化元素的奥氏体钢炉管，也应注意 预防应力腐蚀开裂。 维普资讯 http://www.cqvip.com 第２３卷第６期 张铁峰．奥氏体钢炉管的应力腐蚀开裂及防护措施探讨 随着不锈钢中Ｎｉ含量的升高，材料抗应力 腐蚀开裂能力增强，当Ｎｉ大于３５ （Ｃｒ含量 ２Ｏ ）时，材料已具备相当高的抗应力腐蚀开裂 能力，Ｎｉ大于４５ 时，材料不发生应力腐蚀开 裂，但由于高铬镍钢价格昂贵，目前仅用于少数 操作温度特别高的炉管。 对一些以点蚀和缝隙腐蚀为起点的应力腐蚀 开裂场合，可考虑选用耐点蚀强的含Ｍｏ钢种， 如３１６系列 。３１６系列目前主要用在耐环烷酸 腐蚀和一些化工装置的炉管。３１６系列由于不含 稳定化元素，不耐晶间腐蚀，所以温度要求不太 高时，一般采用超低碳的３１６Ｌ。 超低碳不锈钢和双相不锈钢均具有十分优异 的抗晶间腐蚀和抗应力腐蚀开裂性能，但超低碳 不锈钢和双相不锈钢由于碳含量低，所以高温性 能很差，而且双相不锈钢由于具有４７５℃脆性， 所以两者目前均不适用于高温用炉管 。 日本住友公司为了解决高温用炉管的连多硫 酸应力腐蚀开裂，开发了一种３４７钢的改进型炉 管３４７ＡＰ，其最大特征是钢中含碳量在０．０２ 以下，焊接后不需要做热处理，Ｎｂ／Ｃ不小于 １５。由于含碳量极低，高温强度、屈服强度的下 降，靠添加适量的氮来弥补改善。 ３．３ 应力 应力腐蚀开裂的产生，必须要有较高的应力 水平。本文的实例也说明了这一点。因此为了防 止应力腐蚀开裂，必须采取有效措施减少及降低 残余应力。 炉管焊接时应严格控制焊接规范，采用低焊 接线能量施焊，不仅可以减少焊接残余应力而且 可以减小敏化温度作用范围。另外，还需从坡口 设计、焊接次序、管束约束度等方面减少焊接残 余应力。焊接过程中热态锤击每道焊道，对降低 残余应力，改善应力腐蚀开裂性能有一定效果。 焊接应采用钨极氩弧焊，并重视焊接操作技术， 确保焊缝背面成型良好，以减少应力集中和避免 Ｃｌ一富集。 焊后热处理是减少残余应力的有效方法，通 常的消除应力热处理温度对奥氏体钢都不合适， 因为正好处于奥氏体钢的敏化区，所以必须提高 热处理温度至９００℃左右才能达到良好的消除应 力效果，而此温度是和含稳定化元素的奥氏体钢 的稳定化处理温度是一致的，在此温度处理可达 到一举两得的效果。现场施工的加热炉管路系统 不宜采用固溶处理的方法，因为固溶处理要求快 冷，而由于急弯弯管的约束，快冷过程中又会造 成新的残余应力，稳定化处理要求缓冷，情况就 好得多。 为避免残余应力过高，可以考虑采用带有一 定直段的急弯弯管，这种弯头对焊接和探伤都有 好处。所有急弯弯管在出厂前都应进行热处理， 但ＳＨ３０６５—１９９４标准将所有冷加工后的不锈钢 弯头的热处理都统称为稳定化处理不合适，对 １Ｃｒｌ９Ｎｉ９和１６Ｃｒ一１２Ｎｉ一２Ｍｏ改称消除应力处理 比较好，另外该标准规定的稳定化处理温度 ８１５℃～８７Ｏ。Ｃ略微偏低。 对奥氏体钢炉管的对流室，宜采用残余应力 水平相对较低的高频焊翅片管，不宜采用钉头 管。 另外，炉管系统设计时应充分考虑到操作中 的热膨胀，避免局部膨胀受限而造成大的附加应 力。 ４ 结语 应力腐蚀开裂是奥氏体钢炉管破坏的一种常 见形式，根据腐蚀环境的不同有氯离子应力腐蚀 开裂、连多硫酸应力腐蚀开裂、碱致应力腐蚀开 裂等多种类型。为防止应力腐蚀开裂的发生，应 根据工艺条件，从避免腐蚀环境、优化选材、降 低残余应力水平三方面着手，结合经济指标综合 考虑。 参考文献： １钱家麟，于遵宏，王兰田等著．管式加热炉［Ｍ］．北 京：烃加工出版社，１９８７．２８２ 段学章，张琦．炼油设计［Ｊ］．１９８９，１９（６）：３１～３８ 吉用哲［日］．炼油设备设计［Ｊ］．１９８４，（２）：５３～５８ 崔思贤．石油化工腐蚀与防护［Ｊ］．１９９６，１３（３）：１～５ 小若正伦［日］．石油化工腐蚀与防护［Ｊ］．１９９４，（２）：１ ～１２ 章燕谋．锅炉与压力容器用钢［Ｍ］．西安：西安交通 大学出版社，１９８９．４１～４３ 崔思贤．石油化工腐蚀与防护［Ｊ］．１９９５，（１）：５４ 李玉民．石油化工腐蚀与防护［Ｊ］．１９９４，（２）：５Ｏ～５２ 柳曾典．石油化工设备技术［Ｊ］．１９９９，２０（３）：３９～４４ 吴玖等著．双相不锈钢［Ｍ］．北京：冶金工业出版 社，１９９９．４６Ｏ
