支架及临时固结检算书

石武铁路客运专线 郑州动车组运用所

动车走行线1特大桥

跨连霍高速公路连续梁

支架及临时固结检算

编制： 复核： 审批：

1

中铁七局集团有限公司

石武客专郑州动车组运用所项目部一分部

二0一0年十二月

跨连霍高速公路连续梁支架及临时固结检算

一、 工程概况： 1. 桥跨概况

动车走行线1特大桥采用立交方式上跨连霍高速公路，桥址于D1DK006+977.630～D1DK007+199.430处跨越连霍高速公路，公路与线路夹角为44度。连霍高速公路为城际高速公路，双幅16车道，沥青路面，红线宽50m。采用1-（60+100+60）m连续梁跨越。

2. 桥跨结构形式：

2.1、梁体为单箱单室，变高度、变截面结构。全桥箱梁顶宽12米、底宽6.4米，顶板厚0.37～0.47米，按折线变化；腹板厚分别为0.45米、0.70米和0.90米，按折线变化；底板厚0.50～1.3米，按折线变化。底板设计60×30cm梗肋，顶板设105×35cm梗肋。全联在端支点、中支点及中跨跨中处设横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过，中支点横隔板厚3.20米，端

2

支点横隔板厚1.45米，中跨跨中处设横隔板厚1米。

2.2、桥面宽度：桥面板宽12米，桥梁建筑总宽12.28米。

2.3、梁全长为221.5米，计算跨度为（60.75+100+60.75）m，截面中支点梁高7.6米，端支点梁高4.6米，梁底按半径为369.667米的圆曲线变化，边支座中心至梁端0.75米。边支座横桥向中心距5.8米，中支座横桥向中心距5.4米。 二、 钢支撑设计

动车走行线1特大桥跨连霍高速公路连续梁0#块：长度14m，每端伸出墩顶5m，梁横截面为单箱单室直腹板，中支点处梁高7.6m，梁高按圆曲线变化，0#块端头梁高6.994 m，梁顶宽12m，底宽6.7m，顶板厚47cm，腹板厚0.9m，底板厚由中隔板的1.3m按圆曲线变化至0#块端头的1.138m。

1、0#块支架结构形式：

支架采用Φ609mm钢管作为竖向支承构件。墩身每侧设两排、每排五根壁厚16mm钢支撑，钢支撑两端带有直径为750mm的法兰盘，钢支撑垫板为δ=16mm的A3钢板，预埋在承台表面上。钢管桩顶部设横向56b工字钢，纵向放40b工字钢作为分配梁，分配梁上铺设0#块钢模板。

2、荷载分析

以伸出墩顶的梁体5m长为计算单元

①伸出墩顶的梁体砼重量g1=25.04m2×5×2.65=331.78T； ②0#块钢模板及支撑重量g2=22.2+6.8=29.0T； ③56b工字钢重量g3=4×12×115.108=5.525T；

3

④40b工字钢重量g4=29×6×73.878=12.855T； ⑤施工荷载g5=(1.5+2)KN/m2×6×12÷10=25.2T；

⑥钢管自重g6=10×11.7×（3.14×0.609×0.016）×7.85=28.1T 3、横梁40b工字钢检算

底模横梁采用29根长度6米的40b工字钢，腹板下5根间距为20cm，底板下11根间距为40cm，工字钢下方56b工字钢间距最大为2.264m,即工字钢最大跨度为2.264m。取单根纵梁作为研究对象，腹板位置荷载最大，其荷载集度为

q=（1.2×（7.6×0.9×26.5）+1.4×0.2×5×（1.5+2））÷5+0.73=45.212KN/m ① 跨中段检算图示（受力图）如下：

Mmax= qL2/8=45.212×2.2642÷8=28.968KN·m， Qmax= qL/2=45.212×2.264÷2=51.18KN， σmax= Mmax /w=（28.968×103）÷（1140×10-6）

=25.4Mpa<[210MPa]

τmax= Qmax/A=（51.18×103）÷(89×102)

=5.75MPa<[125MPa]

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fmax=5qL4/384EI

=（5×45.212×103×2.2644）÷（384×2.1×1011×22800×10-8） =0.323mmMmax= qL2/2=45.212×1.32÷2=38.204KN·m， Qmax= qL=38.204×1.3=49.665KN，

σmax= Mmax /w=（38.204×103）÷（1140×10-6）

=33.51Mpa<[210MPa]

τmax= Qmax/A=（49.665×103）÷(89×102)

=5.58MPa<[125MPa] fmax=3qL4/24EI

=（3×45.212×103×1.34）÷（24×2.1×1011×22800×10-8） =0.34mm5

为便于计算，按所有荷载集中在中间3根钢管上的均布荷载考虑，综合上部各种荷载后，单根工字钢单位荷载集度为

q=（g1+ g2+ g4+ g5）×10÷4÷L

=（1.2×（331.78+29.0+12.855）+1.4×25.2）×10÷4÷(2.85×2) =212.1 KN/m

检算图示（受力图）如下：

Mmax= qL2/8=212.1×2.752÷8=200.523 KN·m， Qmax= qL/2=212.1×2.75÷2=291.638 KN， σmax= Mmax /w=（200.523×103）÷（2450×10-6）

=81.85MPa<[210MPa]

τmax= Qmax/A=（291.638×103）÷14658

=19.9 MPa<[125MPa] fmax=5qL4/384EI

=（5×212.1×103×2.754）÷（384×2.1×1011×68500×10-8） =1.1mm6

5、钢管柱强度及柱底条形基础砼强度检算

以所有荷载全部集中在底板下的6根钢管上为计算模型 ①钢管承受的压强=（g1+ g2+ g3+ g4+ g5）÷A1÷6

=（1.2×（331.78+29.0+5.525+12.855）+1.4×25.2）×104÷（3.14×0.609×0.016）÷6

=26706619Pa=26.7MPa＜140 MPa（普通A3钢的抗压强度为140MPa）

钢管强度满足要求。

②钢管法兰作用于基础的压强=（g1+ g2+ g3+ g4+ g5+ g6）÷A2÷6 =（1.2×（331.78+29.0+5.525+12.855+6×2.8）+1.4×25.2）×104÷｛3.14×（0.75÷2）2-3.14×（0.609÷2）2｝÷6 =5.63 MPa＜20.1 MPa（承台基础为C30砼） 承台基础强度满足要求。 三、 支架设计

14#～15#块：长度11.75m，端支点处梁高4.6m，梁高按直线不变，梁顶宽12m，底宽6.7m，顶板厚37cm，腹板厚从横隔板至距横隔板4米处由0.65～0.45m按折线变化，其余腹板厚度0.45米，底板厚从横隔板至距横隔板4米处由0.8～0.5m按折线变化，其余底板厚度0.5米。

1、具体搭设方案为：

跨连霍高速公路连续梁14#～15#块采用现浇方案，现浇支架采用碗扣式

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支架。纵向立杆间距为0.6米;横向立杆布置间距为3×0.9+0.6+3×0.3+8×0.6+3×0.3+0.6+3×0.9=13.2米；横杆步距1.2米(层高1.2米)。纵横分别设置剪刀撑，沿线路方向每5米在横截面上设置一道，剪刀撑与地面夹角45。具体布置见图。钢管上下均采用可调调节支撑，所有支架应依据搭设高度设置剪刀撑。因满堂支架是整个梁体最重要的受力体系，所以钢管支撑的杆件有锈蚀，弯曲、压扁或有裂缝的严禁使用；使用的扣件有脆裂、变形、滑丝的扣件禁止使用，扣件活动部位应能灵活转动，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。

支架顶先后放置纵、横向方木支垫，横向支垫同时作为底模支撑肋。支架在外侧搭设范围比梁体正投影面宽1.2米做为工作面。

2、外模、内模采用竹胶板，外模模板下采用10×10 cm的方木作为横向支撑肋，底模和外模支撑间距为20cm，下部采用15*15cm的方木作为纵向支撑，支撑于竖向顶托上，翼板下纵向方木间距90cm，底板下部方木间距60cm，侧模模板竖向支撑肋采用15*15cm方木，中心间距30cm；竖向支撑肋外侧采用Ф48，壁厚3.5mm双钢管固定，双钢管间距60cm，双钢管两根钢管之间穿16mm圆钢作为拉丝固定侧模，其纵向距离为90cm，横向距离为60cm，

3、支架基础采用换填50cm厚A、B料，分层压实，地基承载力不小于200Kpa，用触探仪对地基承载力进行检测， 20cm厚C20混凝土作为基础面层，硬化宽度为14米。地基稍高于便道20cm，两侧设置30×30cm排水沟向外排水。

2、荷载计算 荷载标准值：

钢筋混凝土的容重取26.25KN/m3

1、单侧每延米翼板混凝土为1.074m3/m,宽度为2.8米，翼板标称自重为 gk1=1.074×26.25/2.8=10.069KN/m2

2、腹板及顶板 取最大截面计算

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每侧腹板及半顶板每延米砼方量为4.649 m3/m，作用宽度为0.95米（腹板厚度0.65米，内倒角0.3米）腹板和半顶板自重标准值为

gk2=4.649×26.25/0.95=128.459KN/m2 3、腹板、底板及顶板 取最大截面计算

腹板、底板及顶板每延米砼方量12.898m3/m，宽度为6.4米 gk3=12.898×26.25/6.4=52.9KN/m2 4、竹胶板自重：gk4=0.2KN/ m2

5、15×15cm方木自重标准值：gk5=0.15*0.15*10=0.225KN/ m 6、10×10cm方木自重标准值：gk6=0.1*0.1*10=0.1KN/ m 7、施工人员及机械荷载平均荷载qk1=3KN/ m2 8、振捣混凝土产生的活荷载2.0KN/ m2 3、模板检算

胶合板的参数选取：E=6×103MPa，f=24 MPa，b=100cm,h=1.5cm,截面抵抗距W= bh2 /6=3.75×10-5（m3） 截面惯性距I= bh3 /12=2.8125×10-7（m3） （1）腹板范围内底部模板验算

腹板下模板受力最大，由腹板和半顶板荷载组成，故简算该部分模板，梁高4.6m

模板支撑肋中心距为0.2m，腹板厚度0.65米，内倒角0.3米，假设半顶板荷载作用在宽0.95米，长0.2米范围内，模板在横向方木均布按三跨连续结构计算，跨度为0.2+0.2+0.2。

1）、强度计算 模板上均部荷载设计值

q=[1.2（gk2+gk4）+1.4（qk1+qk2）]×0.9=[1.2（128.459+0.2）+1.4（3+2）]×0.95=153.321KN/m

最大弯矩Mmax=1/8ql2=1/8×153.321×0.22=0.767 KN.m

σmax=Mmax（/0.9×W）=0.767 KN.m/（0.9×3.75×10-5m3）=22.714Mpa<24

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Mpa。

梁体受力支架根据其荷载分布情况划分为梁底受力支架及翼缘下受力支架。

2）、挠度计算

刚度验算采用标准荷载，不考虑震动荷载作用

q=（gk2+gk4）×0.95=（128.459+0.2）×0.9=115.793KN/m

最大挠度δ=0.677×qL4/100E(0.9×I)=0.677×115.793×0.24×103/100×6×103MPa×106×(0.9×2.8125×10-7)

=6.689×10-4m<δ允=L/250=0.2/250=8×10-4m （2）、腹板模板验算

新浇混凝土对模板的最大侧压力按一下公式计算，并取其中的最小值， F=0.22γctβ1β2v F=γH

γ——混凝土的重力密度，按实际去26.25KN/m3 t——新浇筑砼的初凝时间,5小时 T——混凝土入模温度

V——混凝土浇筑速度，一般取2.5m3/h H——模板计算高度，取4米 β1——外加剂影响修正系数，取1 β2——混凝土坍落度修正系数，取1

分别计算侧压力为45.65KN/m2，97KN/m2，取最小值F1=45.65 KN/m2

作为侧模计算荷载，倾倒混凝土时产生的标准荷载F2=2 KN/m2，

竹胶板作为受弯结构，需要计算其抗弯强度和刚度，按规范规定，强度计算时要考虑新浇筑砼的侧压力和倾倒砼产生的荷载，挠度计算只考虑新浇筑砼的侧压力。

1）、模板的强度计算 模板上的均布荷载的设计值为

q=（1.2F1+1.4F2）×0.6=34.548KN/m，

最大弯矩Mmax=0.1ql2=0.1×34.548×0.32=0.311KN.m

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σmax=Mmax（/0.9×W）=0.311 KN.m/（0.9×3.75×10-5m3）=9.214Mpa2）、抗剪强度计算

最大剪力Vmax=0.6ql=0.6×34.548×0.3=6.219KN 最大剪应力τmax= =1.4 Mpa

3）、挠度计算

刚度验算采用标准荷载，不考虑震动荷载作用 q=F×0.6m=45.65×0.6=27.36KN/m

最大挠度δ=0.677×qL4/100E(0.6×I)=0.677×27.36×0.34×103/100×6×103MPa×106×(0.6×2.8125×10-7)

=1.48×10-4m<δ允=L/250=0.3/250=1.2×10-3m，满足要求。 （3）、翼沿模板验算

翼板模板检算模板材料为竹胶板。

考虑模板本身的连续性，取1.0m宽的模板，因截面高度为变化，则计算时按照平均荷载，按三等跨连续梁形式进行简算，跨度为0.2+0.2+0.2。 a.应力检算

q=[1.2（gk1+gk4）+1.4（qk1+qk2）]×0.6=[1.2×（10.069+0.2）+1.4×（3+2）]×0.6=11.594KN/m 模板净截面抵抗弯矩

Mmax=qL21/8=11.594×0.2×0.2×1/8=0.058KN.m

σ= Mmax /0.9W=0.058/(0.9×3.75×10-5)=1.72Mpa<〔σw〕=24 MPa 〔σw〕--木胶板容许抗弯曲应力24MPa b.刚度检算 按三跨连续梁计算

3V2bh=3×6.219×103/2×0.6×0.015=1.037 Mpa<τ设计

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竹胶板E=5.0×103MPa

I＝bh3/12=1000×153/12=2.81×10-7mm4

q=（gk1+gk4）×0.9=(10.069+0.2)×0.9=9.242KN.m

f=0.677qL4/100E0.9I=0.677×9.242×0.24×103/(100×6.0×103×106×0.9×2.81×10-7)=6.6×10-5m＜l/400=200/250=8×10-4m 故满足要求。

4、横向、纵向支撑肋简算

1、梁底板下的横向、纵向支撑肋计算 1）横向方木计算

横向支撑肋方木截面10cm×10cm，间距20cm，按均布荷载下的3跨简支梁计算，底板计算跨度为60cm+60cm+60cm。

I=833.3cm4，W=166.7 cm3,E=5×103MPa a．强度计算

作用在底板方木上的匀布荷载：

q=[1.2（gk3+gk4）+1.4（qk1+qk2）]×0.2=[1.2×（52.9+0.2）+1.4（3+2）] ×0.2=14.144KN/m

跨中最大弯矩：Mmax=ql21/8=14.144×0.6×0.6×1/8=0.636 KN.m σmax= Mmax/W=0.636×106/166.7103=3.82MPa刚度验算采用标准荷载，同时不考虑震动荷载。 q=（gk3+gk4）×0.2=（52.9+0.2）×0.2=10.62 KN/m

δ=0.677qL4/100EI=0.677×10.62×0.64×103/(100×5.0×103×106×8.333×10-6)=2.2×10-4m<〔δ〕=l/400=600/400=1.5×10-3m,符合要求。

2）纵向方木计算 a、强度计算 按三跨连续梁计算，

跨度为0.9+0.9+0.9，取最不利荷载位置计算，计算简图如下：

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q

横向方木间距为0.2米，为方便计算把横向方木荷载传递到纵向方木荷载的力简化成匀布荷载。

底板下：q=[1.2（gk3+gk4）+1.4（qk1+qk2）]×0.6=[1.2×（52.9+0.2）+1.4（3+2）] ×0.6=42.432KN/m，

跨中最大弯矩Mmax= ql21/8=42.432×0.6×0.6×1/8=1.909KN.m, σmax= Mmax/W=1.909×103/562.5=3.39MPa刚度验算采用标准荷载，同时不考虑震动荷载。

q=（gk2+gk4）×0.2=（128.459+0.2）×0.3=38.598KN/m

δ=0.677qL4/100EI=0.677×38.598×0.64×103/(100×5.0×103×106×42.188×10-6)=1.6×10-4m<〔δ〕=l/400=600/400=1.5×10-3m,符合要求。

2、侧模竖向方木、纵向钢管计算

竖向方木中心距（纵向）0.3m，纵向钢管中心距（主肋）0.6米（竖向） 1）竖向方木计算

计算时按三跨连续梁计算，跨度为60+60+60cm。 a、强度计算

模板上匀布荷载设计值为：

q=（1.2F1+1.4F2）×0.3=（1.2×45.65+1.4×2）×0.3=17.274KN/m， 跨中最大弯矩Mmax=0.1ql2=0.1×17.274×0.6×0.6=0.622 KN.m, σmax= Mmax/W=0.622×103/562.5=1.106MPa最大剪力Vmax=0.6ql=0.6×17.274×0.6=6.219KN

最大剪应力τmax=3V/2bh=3×6.219/2×0.15×0.15=0.209MPa<1.4MPa，符合要求。

c、挠度计算

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刚度验算采用标准荷载，同时不考虑震动荷载 q=F1×0.3m=45.65×0.3=13.695KN/m

δ=0.677qL4/100EI=0.677×13.695×0.64×103/(100×5.0×103×106×42.188×10-6)=5.6×10-5m<〔δ〕=l/400=600/400=1.5×10-3m,符合要求。

2）纵向钢管计算

计算时按三跨连续梁计算，跨度为90+90+90cm拉丝间距为90cm。纵向钢管为双钢管。

φ48mm×3.5mm钢管截面面积489mm2，截面模量W=5.08×103mm2，I=W×r=5.08×103mm2×24mm=1.2×105mm4

a、强度计算

模板上集中荷载设计值为：

P=[（1.2F1+1.4F2）×0.3×0.6]/2=[（1.2×45.65+1.4×2）×0.3×0.6]/2=5.182KN

最大弯矩Mmax=0.267×p×0.9=1.245KN.m,

σmax= Mmax/2W=1.245×103/2×5.08×103=123MPab、挠度计算

刚度验算采用标准荷载，同时不考虑震动荷载 q=F1×0.3m×0.6m/2 =45.65×0.3×0.6/2=4.104N, δ=1.088×10-3m<〔δ〕=l/400=900/400=2.25×10-3m, c、拉筋计算

拉筋设置纵向间距0.9米，竖向间距0.6米，该范围内按一根拉筋考虑。 N=（1.2×45.65+1.4×2）×0.9×0.6=31.093KN A=N/f=31093/170=182mm2<215MPa

选择直径16的圆钢，截面面积201mm2，满足要求。 3、翼沿横向方木、纵向方木计算

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1）、横向方木计算 a、强度计算 作用在方木上的荷载

q=[1.2(gk1+gk4)+1.4(qk1+qk2)]×0.2

=[1.2×(10.069+0.2)+1.4×(3+2)]×0.2=3.864KN/m， 跨中最大弯矩

跨中最大弯矩Mmax=0.1ql2=0.1×3.864×0.9×0.9=0.313 KN.m, σmax= Mmax/W=0.313×103/166.7×10-6m3=1.878MPa刚度验算采用标准荷载，同时不考虑震动荷载。 q=（gk1+gk4）×0.2=（10.069+0.2）×0.2=2.05 KN/m

δ=0.677qL4/100EI=0.677×2.05×0.94×103/(100×5.0×103×106×833.3×10-8)=2.19×10-4m<〔δ〕=l/400=900/400=2.25×10-3m,符合要求

2）、纵向方木计算 a、强度计算

按三跨连续梁计算，跨度为0.9+0.9+0.9cm，取最不利荷载计算，

横向方木间距为0.2米，为方便计算将横向方木的力转化成匀布荷载 q=[1.2(gk1+gk4)+1.4(qk1+qk2)]×0.9

=[1.2×(10.069+0.2)+1.4×(3+2)]×0.9=17.391KN/m,

跨中最大弯矩Mmax=0.1ql2=0.1×17.391×0.6×0.6=0.626KN.m, σmax= Mmax/W=0.626×103/562.5=1.11MPa刚度验算采用标准荷载，同时不考虑震动荷载。 q=（gk1+gk4）×0.9=（10.069+0.2）×0.9=9.242 KN/m

δ=0.677qL4/100EI=0.677×9.242×0.64×103/(100×5.0×103×106×4218.8×10-8)=3.84×10-5m<〔δ〕=l/400=600/400=1.5×10-3m,符合要求

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4、腹板下横向方木、纵向方木计算 1）、横向方木计算

横向支撑肋方木截面10×10cm，间距200mm，按匀布荷载下三跨简支梁计算，计算跨度为30+30+30cm，

a、强度计算

作用在腹板下方木上的匀布荷载：

q=[1.2（gk2+gk4）+1.4（qk1+qk2）]×0.2=[1.2×（128.459+0.2）+1.4（3+2）] ×0.2=32.278KN/m

跨中最大弯矩：Mmax= ql21/8=32.278×0.3×0.3×1/8=0.363 KN.m σmax= Mmax/W=0.363×106/166.7103=2.18MPa刚度验算采用标准荷载，同时不考虑震动荷载。 q=gk2×0.2=128.459×0.2=25.692 KN/m

δ=0.677qL4/100EI=0.677×25.692×0.64×103/(100×5.0×103×106×833.3×10-8)=5.41×10-4m<〔δ〕=l/400=600/400=1.5×10-3m,符合要求

2）、纵向方木计算 a、强度计算

采用截面15×15cm方木，W=562.5 cm3

按三跨连续梁计算，跨度为0.6+0.6+0.6m，取最不利荷载位置，计算简图如下 q

横向方木间距为0.2米，为方便计算将横线方木的力转化成匀布荷载 q=[1.2×gk2+1.4(qk1+qk2)]×0.3

=[1.2×128.459+1.4×(3+2)]×0.3=48.345KN/m,

跨中最大弯矩Mmax=0.1ql2=0.1×48.345×0.6×0.6=1.74KN.m, σmax= Mmax/W=1.74×103N.m/562.5×10-6m3=3.09MPa16

刚度验算采用标准荷载，同时不考虑震动荷载。 q=gk2×0.3=128.459×0.3=38.538KN/m

δ=0.677qL4/100EI=0.677×38.538×0.64×103/(100×5.0×103×106×4218.8×10-8)=1.6×10-4m<〔δ〕=l/400=600/400=1.5×10-3m,符合要求

5、支架承载力验算

碗扣式脚手架Ф48*3.5钢管的参数选取：其净截面面积A= 489 mm2，截面惯性距I=12150 mm4，截面抵抗距W= 5078 mm3，钢管的回转半径i=15.78mm，步距1.2米，单根承载力3t。

（1）、翼沿板下支架

由上边计算可知，翼沿板下纵向方木每米承受荷载为17.391KN/m，翼沿板立杆纵向间距为0.6cm，单根立杆承受的荷载为：

N=17.391×0.6=10.435KN=1.04t<3t，满足要求。 （2）、底板下支架

由上边计算可知，底板下纵向方木每米承受荷载为42.432KN/m，底板立杆间距为0.6cm，单根立杆承受的荷载为：

N=42.432×0.6=25.46KN=2.55t<3t，满足要求。 （3）、腹板下支架

由上边计算可知，腹板下纵向方木每米承受荷载为48.345KN/m，腹板立杆间距为0.3cm，单根立杆承受的荷载为：

N=48.345×0.3=14.5KN=1.45t<3t，满足要求。 （4）、稳定性验算

由上面的计算可知支架立杆最大受力为25.46KN

σ=N/A=25.46×103/489.3=52.03MPa17

查表得：稳定系数ψ=0.71

N/(ΨA)=25.46×103N/(0.71×489mm3)=73.33MPa由上面的计算知支架立杆受力为:N =25.46KN,立杆与地面接触面积为:0.15m×0.15m，C20混凝土的应力扩散角取45°，计算模型如下:立杆对混凝土表面上压强为: P1 =N/S= 25.46×103/150×150=1.13Mpa,混凝土标号为C20，满足要求。

20N

C20砼层

55单位：cm立杆通过混凝土层对A、B组填料的压强为： P2=N/S=25.46/0.55×0.55=84.165Kpa

混凝土容重取2.50t/m3，混凝土层对A、B组填料的压强为: P3=2.50×10×O.2=5.0Kpa 灰土层所受总压强为:

P=P2+P3=84.165＋5.0=89.165(kPa)

考虑安全系数要求地基换填处理后，其承载力不应小于200kPa。

45°

1518

四、临时锚固验算

4.1、悬臂施工时，理论上宜完全对称浇筑，但实际上可能会出现不平衡荷载，取7吨，梁段施工误差重量按±5%计算，0#～13#号块采用悬臂挂篮施工，合拢段14#块和现浇段15号块采用支架法施工，经每个梁段模拟比较，在进行第13号块混凝土灌筑时，中墩临时锚固受力为最不利情况。对施工图提供的锚固体系布置进行验算。

边跨合拢段施工时，取施工荷载P2=7t，挂篮重P3=70t，施工边跨合拢段时产生的荷载P=施工荷载+挂篮重

即：P=70+7=77t。 计算简图如图一:

各梁段重量表 梁段 A13、B13 A12、B12 A11、B11

重量（t） 128.9 130.1 124.3 梁段 A4、B4 A3、B3 A2、B2 重量（t） 147.8 163.2 141.4 19

A10、B10 A9、B9 A8、B8 A7、B7 A6、B6 A5、B5

135.6 139.1 139.9 124 128.4 133.2 A1、B1 A0 149.7 1147.64 49m梁段标准重量:G=2359.42t GI=1.05×G=2477.39t G2=0.95×G=2241.45t P=77t

根据力的平衡原理:

Y0

PYAYB即G1G2得YA

YB4795.84t

MA0

B即(20.311.5)*G13*Y得YB(20.311.5)*G249*P0

495.56t

YA5291.4t

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则在支座A处受压，PY=5291.4t; 在支座B处受拉，PL=495.56t

4.2、临时支撑垫石及拉筋的布置设计

根据施工时偏载情况，连续梁各中墩(178#、179#墩)需采取临时锚固措施。

临时锚固采用临时硫磺砂浆垫石、Φ32普通钢筋措施。 (1) Φ32普通螺纹钢及临时硫磺砂浆垫石的计算 单根Φ32普通钢筋的设计强度:

抗拉设计强度:R=3.14×162×Rg=3.14x162×335N/mm2=26.9t CSO混凝土抗压设计强度:

fc23.1N/mm22310t/m2

按布置63根Φ32普通钢筋进行加强。 则：126×26.9=3389.4t>495.56t 钢筋布置满足要求 C50混凝土的布置面积为:

PYfc5291.423102.3m2

按2.36m2布置

(2)32普通螺纹钢及临时硫磺砂浆垫石的布置

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临时支座布置图如下：

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