维普资讯 http://www.cqvip.com 第３４卷第６期 山 西 建 筑 Ｖ０Ｉ．３４ Ｎｏ．６ ・１０８・ ２ ０ ０ ８年２月 ＳＨＡＮＸＩ ＡＲＣＨＩＴＥＣＴＵＲＥ Ｆｅｂ．２００８ 文章编号：１００９．６８２５（２００８）０６．０１０８—０３ 钢框架梁柱外伸式端板螺栓连接抗震性能分析 陈文忠 陈晓东 万 馨 摘要：通过１９个梁柱节点试件的有限元分析，以端板尺寸、螺栓间距、端板加劲肋以及柱腹板加劲肋等为试验参数，分 析了节点的初始转动刚度和极限承载能力、延性与耗能、破坏形态等的影响，研究了螺栓端板连接的抗震性能，为钢结构 抗震设计提供必要的理论依据。 关键词：外伸式端板，抗震性能，有限元 中图分类号：ＴＵ３５２ 文献标识码：Ａ １概述 量，这些特点使得半刚性连接成为一种既经济又可靠的连接方式。 钢结构中的节点连接对结构受力有着重要的影响，是保证结 ２有限元分析 构安全可靠的关键部位。节点连接设计的原则必须是能完全的 ２．１试件设计 传递连接构件的压力或拉力、弯矩、剪力等。梁柱节点采用外伸 对１９个端板连接试件的计算滞回曲线做了分析和比较，主 式端板的螺栓连接是实际工程中常用的刚性连接，但大量试验结 要探讨了参数的影响：端板尺寸、柱轴压比、柱翼缘、腹板的尺寸、 果表明ｌ】ｌ２ Ｊ，这种连接属于半刚性连接，节点具有较强的耗能能 螺栓的直径、间距和预应力大小、端板加劲肋以及柱腹板加劲肋 力，可以耗散较多的地震能量而不致破坏，又可节省节点的用钢 等。梁柱构件尺寸见表１。 与高强混凝土柱但配置普通箍筋相比，柱截面尺寸由原来的 ７ｃＤ ／４＝Ａ ＝５７７ ２８７㈣２。 １ ３００ ｍｉｌｌ×１ ３００ ｍｉｌｌ减，Ｊ、为１ ２００ ｍｉｌｌ×１ ２００ ｍｉｌｌ。 故：Ｄ＝￣／４Ａ ／丌＝８５８ ｍｉｌｌ取Ｄ＝９００ ｍｉｌｌ，ｔ＝１２ ｍｉｌｌ。 ３．４型钢混凝土柱 Ｄ／ｔ＝７５＞２０且Ｄ／￡＜８５￣／２３５／ ＝８８．８６。 Ｃ６５混凝土， ＝２９．７ Ｎ／ｍｍ２，２＞ ，轴压比 ＝０．６５，按型 此时Ａａ＝３３ ４７６．８舢ｎ２，Ａ，＝６０２ ６９５．７舢ｎ２。 钢混凝土组合结构技术规程规定：假定柱型钢的含钢率按轴压比 大于０．４，取ｌ。 ＝４．５％，型钢采用Ｑ２３５Ｂ级碳素结构钢，钢材厚 再按式０＝（＿， ）／（ ４ ）可得０＝０．４０２。 以此０值重新计算柱子轴向承载力： 度￡≤１６ｍｉｌｌ， ＝２１５ Ｎ／ｍｍ２。 Ｎ＝＿， （１＋√０＋０）＝３６ ４４５ ｋＮ＞３１ ６８０ ｋＮ。 由型钢混凝土组合结构技术规程式： 与型钢混凝土柱相比，柱截面由１ １５０ ｍｉｌｌ×１ １５０ ｍｉｌｌ方柱 ＝Ｎ／（＿， ＋ ４。）＝Ｎ／［Ａ （ ＋ Ｈｌｉ ）］。 减为外径 ＝９００ ｍｉｌｌ圆柱，可见采用钢管混凝土柱效果相当好。 截面面积Ａ ＝Ｎ／［ （ 十 Ｈｌｉ ）］＝１ ２３７ ８０２舢ｎ２， Ａ＝ ４结语 １ １１３ ｍｉｌｌ。 取ｂ×ｈ＝１ １５０ ｍｉｎｘ １ １５０ ｍｉｌｌ，ｈｎ＝１ １００ ｍｉｌｌ。 采用高强度混凝土，配有井字复合箍筋、复合螺旋箍筋、连续 此时 ＝Ｈｎ／（２ｈｎ）＝１．７０５＞１．５，判定属短柱。 复合螺旋箍筋或增设芯柱的钢筋混凝土柱、型钢混凝土柱、钢管 可见采用型钢混凝土柱比配置螺旋箍筋的钢筋混凝土柱效 混凝土柱、钢筋混凝土分体柱的方法均可不同程度减小柱子的截 果还要好。 面尺寸，尽量避免柱子不发生剪切型破坏，应用于高层建筑上应 ３．５钢管混凝土柱 综合对比后确定。 Ｃ６５混凝土， ＝２９．７ Ｎ ，钢管采用Ｑ２３５Ｂ级碳素结构 参考文献： ［１］谭素群，李享．高层建筑抗震设计中短柱问题的处理［Ｊ］．山 钢，控制管壁厚度￡≤１６ ｍｉｌｌ， ＝２１５ Ｎ ，按钢管混凝土结 西建筑，２００７，３３（４）：８１．８２． ’ 构设计与施工规程规定：钢管的套箍指标０宜控制在０．３～３之 ［２］李达，暴育红．钢筋混凝土框架梁柱节点的抗剪强度［Ｊ］．山 间，假定钢管的套箍指标０＝０．３，则由式Ｎ＝ （１＋ ＋０）， 西建筑，２００５，３１（２１）：８２．８３． 得截面面积Ａ ＝Ｎ／［ｆ￣（１＋√０＋０）］＝５７７ ２８７舢ｎ２。 Ｄｉｓｃｕｓｓｉｏｎ ｏｎ ｔｈｅ ｔｙｐｅ－ｓｅｌｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ｈｉｇｈ－ｒｉｓｅ ｂｕｉｌｄｉｎｇ’Ｓ ｃｏｌｕｍｎｓ ａｎｄ ｔｈｅｉｒ ｃｏｎｔｒａｓｔ ＭＡＬｉａｎｇ Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｆｏｌｌｏｗｉｎｇ ｐａｐｅｒ ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｓ ｔｈｅ ａｄｖａｎｔａｇｅｓ ａｎｄ ｄｉｓａｄｖａｎｔａｇｅｓ ｏｆ ｓｉｘ ｔｙｐｅｓ ｏｆ ｃｏｌｕｍｎ’Ｓ ｓｅｃｔｉｏｎ ｆｏｒｍ ｕｓｅｄ ｉｎ ｈｉｇｈ—ｒｉｓｅ ｂｕｉｌｄｉｎｇｓ ｉｎ ｔｈｅ ｃｕｒｒｅｎｔ，ｄｉｓｃｕｓｓｅｓ ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎ ａｎｄ ｃａｌｃｕｌａｔｉｎｇ ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｃｏｌｕｍｎｓ ｗｉｔｈ ｓｉｘ ｆｏｒｍｓ，ｃａｒｒｉｅｓ ｏｕｔ ｃｏｎｔｒａｓｔ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｕｓｉｎｇ ｍｌｕｍｎｓ ｗｉｔｈ ｖａｒｉｏｕｓ ｆｏｒｍｓ，ａｎｄ ｐｏｉｎｔｓ ｏｕｔ ｔｈｅ ｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔ ｓｈｏｕｌｄ ｂｅ ｓａｔｉｓｆｉｅｄ ｂｙ ｆｒａｍｅ—ｃｏｌｕｍｎ ｉｎ ｈｉｇｈ—ｒｉｅｓ ｂｕｉｌｄｉｇｎ，ｉｎ ｏｒｄｅｒ ｔｏ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｔｈｅ ｂｅａｒｉｇｎ ｃａｐａｃｉｔｙ ｏｆ ｃｏｌｕｍｎｓ ａｎｄ ｐｅｒｆｅｃｔ ｔｈｅｉｒ ｅａｒｔｈｑｕａｋｅ ｒｅｓｉｓｔａｎｔ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｈｉｇｈ・ｒｉｅｓ ｂｕｉｌｄｉｎｇ，ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃ，ｄｅｓｉｇｎ，ｓｈｅａｒ ｓｐａｎ ｒａｔｉｏ，ａｘｉａｌ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ ｒａｔｉｏ 收稿日期：２００７—０９—１６ 作者简介：陈文忠（１９６９．），男，工程师，攀枝花钢铁（集团）公司房产公司，四川攀枝花６１７０６７ 陈晓东（１９６８一），男，工程师，北京司空建筑设计咨询有限公司，北京１０００８８ 万馨（１９６８．），女，硕士，副教授，内蒙古科技大学，内蒙古包头０１４０１０ 维普资讯 http://www.cqvip.com 第卷第２０ ０８＃２ 肯 陈文忠等：钢框架梁柱外伸式端板螺栓连接抗震性能分析 ｎ１ｍ ・１０９・ 表１试件主要构件尺寸 耗能系数；Ｒ 为节点初始转动刚度。 构件 ｌ 截面高 ｌ 截面宽 腹板厚 翼缘厚 柱 Ｉ 梁 Ｉ ４００ ３５０ ｌ Ｉ ３００ ２５０ １２ ８ ２４ １４ ４结论分析 １）全部模型试件的初始转动刚度在４．２×１０ ｋＮ・ｍ／ｒａｄ～ ４×１０ ｋＮ・ｍ／ｒａｄ之间，而焊接节点的转动刚度为６× 为了模拟螺栓杆与螺栓孔壁之间的摩擦和挤压作用，螺栓和 ６．ａｄ，两者相差一个数量级，说明端板螺栓连接是典型 梁、柱截面均选用实体单元建模。通过对计算时间和计算精度的 １０ ｋＮ・ｍ／ｒ 综合考虑，端板连接中板件和螺栓等实体均采用八节点六面体单 的半刚性连接。２）影响节点刚度的主要因素有：ａ．端板的抗弯刚度；ｂ．柱腹 元（３Ｄ Ｓｏｌｉｄ４５）。建立几何模型时，考虑网格划分的方便，宜先分 而其他因素如螺栓和端板加劲肋等的影响可以归 别建立梁和柱的整体模型，然后移动工作坐标平面用切割命令分 板的抗剪刚度，柱腹板加劲肋可归结为柱腹板抗剪刚 出节点区域。ＡＮＳＹＳ可以完成单元智能划分，单元尺寸可人为 结为端板抗弯刚度的影响， 控制。为缩短计算时间并满足计算精度要求，应力较大的关键部 度的影响。３）所有试件节点极限承载力与梁端全截面塑性弯矩的比值 位，例如螺栓、螺栓孔周围和节点域板件部位的单元划分宜相对密 集，次要部位（如远离节点域的梁、柱）单元划分可相对稀疏些。 Ｍ ／Ｍ曲在０．８～１．４之间，绝大多数不超过１，这主要与文中设计 ２．２加载制度 试件中的端板比较薄弱有关。对于这种刚度较小的节点，象梁腹 采用反复循环静力加载试验方法，这种加荷制度速度较慢， 板角钢连接梁柱节点一样，魄／Ｍ曲一般都小于１，因此规范中对 在实际试验中可以进行细致的变形、应变等的量测。加载以位移 刚性结点所做的Ｍｕ／Ｍ ≥１．２的规定将不适用于半刚性节点。 控制，试件加载位置位于悬臂梁端，每级荷载最多循环两周，具体 ４）从极限承载能力考虑，无加劲肋端板节点梁翼缘两侧的两 荷载施加是节点屈服前加载三级，每级循环一次，屈服后每级增 行螺栓之间的距离，在保证施工方便的前提下宜尽量的小，而梁 加一个屈服位移，每级循环两次。 腹板两侧的两列螺栓间距不宜过小，否则可能发生脆性破坏。 ２．３破坏准则 ５）柱端板螺栓连接比梁柱全焊接节点延性好，能量耗散系数 根据模拟验证规律及有关规范可知，当曲线发生下列现象之 大，耗能较好。 一时，试件可被判断为破坏：１）滞回曲线出现下降段，即斜率为负 ６）端板厚度对节点的刚度、承载能力和耗能能力的影响是明 时；２）本级循环中的最大荷载小于前一级循环中的最大荷载；３） 显的，文中的端板厚度都不大于螺栓直径和柱翼缘的厚度，在这 一若曲线斜率仍为正，但在相同位移条件下荷载劣化程度达到１５％ 范围内端板越厚，节点的基本性能越好。 及１５％以上时，试件亦可判断为破坏。 ７）板加劲肋对薄端板节点的作用是明显的，提高了节点的初 表２试件有限元计算结果 始转动刚度、极限承载力和耗能能力。 试件 Ｒ ｚ Ｍｕ Ｍｕ／ ０“ ０ Ｓ 破坏模式 ８）腹板加劲肋可提高腹板的抗剪刚度，有效地改善柱腹板和 编号 １０４ ｋＮ・ｍ／ｒａｄ ｒａｄ Ｍ∞ ｔａｄ ｒａｄ ｒａｄ 柱翼缘的受力性能和耗能能力。 ＴＳ０１ ４．４８ ２６８ ０．８２ ０．００８ ０．０５７ ０ ０３２ １４ ２１ １．６０ 端板强度破坏 ９）端板无加劲肋节点，梁翼缘内侧螺栓先到达屈服状态，随 ＴＳ０２ ５．Ｏ２ ３５６ １．０９ ０．００９ ０ ０７３ ０．０３７ ２３ Ｏ３ １．６７ 端板强度破坏 荷载增大，外侧螺栓屈服，按传统的三角形法进行设计，可能偏于 Ｔ９０３ ５．３５ ４１４ １．２７ ０ ０１１ ０．０４４ ３４ １１ １ ７３ 未见明显破坏 不安全。端板有加劲肋节点，梁翼缘内外两侧螺栓基本上同时到 ＴＳ０４ ５．２２ ３３１ １．０２ ０．００７ ０．０５０ ０ ０２８ １４．８９ １．５５ 端板强度破坏 Ｔ９０５ ５．３７ ４０１ １ ２３ ０ ００８ ０ ０３３ ２３．８６ １ ６７ 端板强度破坏 达屈服状态。 Ｔ９０６ ４．８１ ２７１ ０．８３ ０．００８ ０．０５１ ０ ０２３ ９．１１ １．４２ 端板强度破坏 １０）螺栓预拉力大小影响节点初始刚度，但基本上不影响节 Ｔ９０７ ５．４３ ３１６ ０．９７ ０．００７ ０．０２０ ９ ００ １ ３５ 端板强度破坏 点的极限承载能力。 Ｔ９０８ ５．３３ ３２２ ０．９９ ０ ００９ ０．０３６ ２１ １５ １．７６ 未见明显破坏 １１）轴压比增大，将降低节点初始刚度，并在一定程度上削弱 ＴＳ０９ ３．４６ ２６６ ０．８２ ０．００６ ０．０６４ ０ ０３７ １６ ４１ １ ６２ 柱腹板屈服 点的极限承载力，节点在单凋荷载下延性较好，但在循环荷载 ＴＳ１０ ４下延性降低。 ．４７ ２５６ ０ ８９ ０ ００７ ０．０５９ ０ ０３４ １５．９８ １ ７５ 缘端板和梁翼 、腹板屈服 １２）小梁翼缘腹板厚度，将使节点刚度和承载能力降低，但是 ＴＳ１１ ４．４１ ２５５ ０ ８２ ０．００８ ０．０５５ ０．０３１ １３ ６８ １ ６７ 缘端板和粱翼 、腹板屈服 节点延性增加可以提高节点的耗能能力。 ＴＳ１２ ４．９７ ０ ００７ ０．０６４ ０ ０３４ １６ ９１ １．６４ 未见明显破坏 １３）柱腹板抗剪刚度足够大的情况下，增大其厚度将提高节 ＴＳ１３ ３点初始转动刚度，但是不影响节点极限承载力，且节点耗能能力 ．７４ ３１４ ０ ９７ ０ ００６ ０．０７０ ０．０３４ ２１．８６ １．８４ 缘端板、柱翼 、腹板屈服 ＴＳ１４ ５．５１ ３５５ １．０９ ０．００９ ０ ０６６ ０ ０３４ ２０．１５ １．５８ 端板强度破坏 将降低；减小柱翼缘尺寸会使节点初始转动刚度和承载能力不同 注：试件ＴＳ１０和ＴＳｌｌ梁端全截面塑性弯矩分别为２８８ ｋＮ・１ＴＩ，３１２ ｋＮ・１ＴＩ，其余 程度的降低，但对耗能系数影响较小。 试件为３２５ ｋＮ・１ＴＩ １４）板节点极限承载能力按板塑性铰线理论计算是足够安全 ３有限元试件计算结果分析 的，文中根据有限元计算结果提出了比梁翼缘宽度大的端板的塑 各试件的有限元计算结果见表２，主要包括单向加载Ｍ一 性铰线破坏形式。 曲线和循环往复加载Ｍ一 滞回曲线。以下出现的各符号含义 ５抗震对策和设计建议 分别为：Ｍ为节点弯矩，Ｍ＝ＰＬ，Ｐ为悬臂梁端竖向荷载，Ｌ为悬 １）端板厚度不宜过小，应该根据螺栓直径和柱翼缘厚度，综 臂梁长度加上柱子截面高度的１／２； 为节点最大承载弯矩； 合考虑来确定端板厚度。２）端板宜加设端板加劲肋，以节约材料 ＾ 为梁全截面塑性弯矩； 为节点转角，其定义为节点梁端离 和改善节点的受力性能。为改善柱腹板受力性能宜加设柱腹板 开柱翼缘１．２倍梁截面高度处某点的竖向位移与１．２倍梁截面 加劲肋。３）控制好螺栓的列距和行距，以满足承载能力和节点延 高度的比值；Ｏｕ为单调荷载作用下节点最大转角；０ 为循环荷载 性的要求。４）端板节点中 ／Ｍ曲的大小不宜按全焊接节点那 作用下节点最大转角；Ｓ为滞回环包络线面积；Ｃｅ为节点的抗震 样取１．２，应该根据不同的情况给予适当的降低。５）充分利用端板 维普资讯 http://www.cqvip.com 第３４卷第６期 ・１１０・ ２ ０ ０ ８年２月 山 西 建 筑 ＳＨＡＮＸＩ ＡＲＣＨＩＴＥＣｒＵＲＥ ＶｏＩ＿３４ Ｎｏ．６ Ｆｅｂ． ２００８ 文章编号：１００９ ６８２５（２００８）０６—０１１０—０２ 腹板开孔式刚性钢框架抗震性能研究 彭 军 李翔宇 郭秉山 摘要：按照有效控制梁上塑性铰位置的思路，在梁腹板上进行开孔削弱的节点形式，通过开孔位置和大小的设计进行 了三维有限元模拟分析，结果表明，采用腹板开孔的形式能大大缓解节点的应力状态，改善了节点的延性性能。 关键词：钢框架，梁柱节点，腹板削弱，延性 中图分类号：ＴＵ３５２ 文献标识码：Ａ 表１腹板削弱节点参数 试件描述 孔心距柱翼缘的距离／ｓ・Ｈ１ 开孔直径Ｄ／ｍ 无孔 引言 由于钢结构框架具有良好的抗震性能，在多高层建筑中得到 了广泛应用。美国在Ｎｏｒｔｈｒｉｄｇｅ地震之后研究提出了改进节点 标准试件 ＣＦ＿１ 腹板上开孔的削弱节点 ＣＦ＿２ ＣＦ＿３ ＣＦ＿４ ＣＦ＿５ ２００ １００ ２００ １５０ ４００ １００ ４００ ２００ 延性的措施，主要方法包括：通过加腋和加盖板提高节点的承载 力；改进节点区焊接孔构造形式；对梁截面局部削弱，使塑性铰从 节点区外移至梁上。梁端与柱刚性连接的抗弯能力小于梁截面 表２梁柱截面尺寸及相关参数 构件 梁 柱 翼缘宽度 翼缘厚度 腹板高度 腹板厚度 截面面积 惯性矩 １０４ｎｍ１４ １５０ ２５０ 的抗弯能力，采用削弱梁截面的方式来降低梁截面的抗弯能力， 相对而言，等于提高了连接的抗弯能力，使相互之间的强弱关系发 生了相反的转化，保证了框架梁在水平地震作用下，不会先在连接 处破坏，使节点具有很好的延性。 １０ １２ ３５０ ２５０ ６ ８ ４ ９８０ ７ ８０８ １０ ４６７ ９ ２６６ １．２有限元模型及求解控制 试件的实体部分网格划分时选用Ｓｏｌｉｄ４５，Ｓｏｌｉｄ９２单元，较好 地平衡了计算精度和机时的要求。根据试验的材料特性，ＡＮＳＹＳ 选用多线性随动强化（ＭＫＩＮ）模型，材料为各向同性，采用Ｖｏｎ １ 有限元模型和循环加载的计算结果 １．１节点试件设计 文中对５个Ｔ型试件，即标准型节点（ＣＦ－１）和４种不同的在 Ｍｉｓｓ屈服准则及相应的塑性流动法则来指明当等效应力超过材 ｅ腹板上开孔削弱型节点进行有限元分析。按照ＪＧＪ ９９—９８高层民 料的屈服应力时，将发生塑性变形以及塑性应变的方向。 用建筑钢结构技术规程和ＧＢｆＦ １１２６３—１９９８热轧Ｈ型钢和部分 文中将沿框架柱的长度、高度、宽度方向分别定义为ｘ，ｙ，ｚ Ｔ型钢选定梁柱截面和构造细部 ｊ。考虑在水平和竖向荷载组 方向。加载时将柱的下端加上沿ｘ，ｙ，ｚ三个方向固定约束，上 合作用下，框架梁的反弯点一般在１／６～１／２梁跨之间，悬臂梁端 端加上沿ｚ方向的约束，并同时在上端施加轴压力，对柱加劲肋 至柱中心间距取２．４ ｍ，是常用跨度７．２ ｍ的１／３；柱净长取３ ｍ。 高度的梁端节点进行ｙ（垂直）方向位移耦合，程序将产生一个主 梁柱之间的连接方式采用焊接，梁柱所用钢材为Ｑ２３５钢，焊缝采 节点，外力以位移的方式施加于耦合梁端的主节点上。主节点上 用ＦＡ３型。根据试验资料，Ｑ２３５钢取 ＝２３５ Ｎ／ｎｌｍ２，ｅ ，＝ 可以施加单调和循环位移荷载，先计算钢框架在单向加载时的行 ０．００１ １４，Ｏ＂ｕ＝４２０ Ｎ／ｍｍ２，ｅ ＝０１５， ．＝３３０ Ｎ／ｍｍ２，ｅ ＝ 为，根据单向荷载作用下的荷载位移曲线计算梁端屈服位移△ 屈服位移△。，采用“通用屈服弯矩法”确定）和屈服荷载只，；循环 ０．２２；焊缝取 ＝３３０ Ｎ／ｎｍｌ２，ｅ ＝０．００１ ６， ＝４７０ Ｎ／ｎｍ１２，ｅ ＝ （０．１２，Ｏ＂ｓ ：４２０ Ｎ／ｎｌｍ ，ｅ ＝０．１７。弹性模量２１０ ＧＰａ，泊松比 荷载时梁端位移按以下方式施加：循环位移荷载以模拟地震荷 ０．３＿６ Ｊ。具体参数见表１，表２。 和梁端截面的综合塑性变形以耗散较大的地震能量。６）无端板 载，加载制度参照《建筑抗震试验方法规程》的要求，每级按屈服位 角关系［Ｊ］．土木工程学报，２００２（５）：２４—２７． ［Ｄ］．杭州：浙江大学，２００２． 加劲肋的节点，螺栓宜按欧洲规范提出的塑性设计法设计；有端 ［２］顾正维．钢结构半刚性连接的非线性分析（博士学位论文） 板加劲肋的节点，螺栓宜按美国规范的Ｔ型法设计。 参考文献： ［３］纪福宏，郭惠琴．抗震框架顶层端节点的构造措ＪＪＣｇ［Ｊ］．山西建 锋，顾 强．梁柱端板连接的破坏模式及弯矩转 筑，２００５，３１（１０）：３１—３２． ［１］郭兵，柳Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｎ ｓｔｅｅｌ ｂｅａｍ－ｃｏｌｕｍｎ ｅｘｔｅｎｄｅｄ ｅｎｄｐｌａｔｅ／ｎｔ ｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎｓ ｕｎｄｅｒ ｓｅｉｓｍｉｃ ｌｏａｄｉｎｇ ＣＨＥＮ Ｗｅｎ－ｚｈｏｎｇ ＣＨＥＮ Ｘｉａｏ－ｄｏｎｇ ＷＡＮ Ｘｉｎ Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｒｏｕｇｈ ｆｉｎｉｔｅ—ｅｌｅｍｅｎｔ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｎ ｎｉｎｅｔｅｅｎ ｂｅａｍ—ｏｌｃｕｍｎ ｊｏｉｎｔ ｓｐｅｃｉｍｅｎｓ．Ｔｈｅ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｉｎｃｌｕｄｅ ｅｎｄ—ｐｌａｔｅ ｓｔｉｆｆｅｎｅｒ，ｅｎｄ－ｐｌａｔｅ ｓ１‘ｚｅ， ｃｏｌｕｍｎ ｗｅｂ ｓｔｉｆｆｅｎｅｒ．Ａｎａｌｙｚｅ ｔｈｅ ｉｎｉｔｉａｌ ｒｏｔａｔｉｏｎａｌ ｓｔｉｆｆｅｎｅｒ，ｕｌｔｉｍａｔｅ ｃａｒｒｙｉｎｇ ｃａｐａｃｉｔｙ，ｄｕｃｔｉｌｉｔｙ ａｎｄ ｅｍｅｒｙ ｄｉｓｓｉｐａｔｉｏｎＳｔｕｄｙ ｔｈｅ ｓｅｉｓｍｉｃ ｂｅ— ．ｈａｖｉｏｒ ｏｆ ｂｏｌｔ ｅｎｄｐｌａｔｅ ｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎ ａｎｄ ｐｒｏｖｉｄｅ ｔｈｅｏｒｙ ｂａｓｉｓ ｆｏｒ ｓｔｅｅｌ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｓｅｉｓｍｉｃ ｄｅｓｉｇｎＫｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｅｎｄｐｌａｔｅ ｃｏｎｎｅｃｔｉｄｎｓ，ｓｅｉｓｍｉｃ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ，ｆｉｎｉｔｅ ｅｌｅｍｅｎｔ ． 收稿日期：２００７ １０ ２８ 作者简介：彭军（１９８２一），女，硕士，助教，榆林学院物理系，陕西榆林７１９０００ ７１９０００ 李翔宇（１９８５ ），男，助理工程师，榆林市城乡规划设计院，陕西榆林郭秉山（１９５５ ），男，博士，教授，西安科技大学建筑与土木工程学院，陕西西安７１００５４